Равновесное распределение

2° Рассмотрим, далее, в тех же масштабах характеристику регулятора, т. е. его зависимость F'n\ = F'n\ (x) (рис. 20.9, кри-. вая b — Ь). Точка с пересечения прямой От с характеристикой Ъ — b регулятора определяет то положение хи центра груза, при котором регулятор находится в равновесном положении при постоянной угловой скорости Ир, так как в этом положении равны по величине и противоположны по направлению силы F'ai и F'!l2. Пусть, далее, регулятор выведен из своего равновесного положения, например, опусканием муфты; при этом центры грузов сблизятся и будут находиться от оси вращения регулятора на расстоянии х1 < х0. Если после этого мы предоставим регулятор самому себе, то он окажется под действием центробежной силы F'nz, величина которой определится ординатой d'c', большей ординаты d'b', соответствующей величине силы F'n\. Под действием избыточных центробежных сил грузы будут расходиться, пока не вернутся в равновесное положение, соответствующее точке с.

Если, наоборот, мы поднимем муфту N, то грузы будут расходиться и центры грузов займут некоторое новое положение, определяемое расстоянием х2 >> х0. Если после этого мы предоставим регулятор самому себе, то он окажется под действием силы F'n\, величина которой определится ординатой d"b", большей ординаты d"c", соответствующей величине центробежной силы F',,2, и, следовательно, грузы начнут сближаться, пока не вернутся в равновесное положение, соответствующее точке с.

/°. В предыдущих параграфах при рассмотрении равновесного состояния регулятора мы не учитывали влияния сил трения на равновесное положение регулятора. Полная приведенная к муфте сила трения FT всегда направлена в сторону, противоположную направлению движения муфты. Следовательно, при подъеме муфты сила FT направлена вниз, а при опускании муфты — вверх. Тогда в момент начала движения муфты вверх мы будем иметь, учитывая уравнение (20.11), условие

Как видно из графика, в области малых So наблюдается прямая пропорциональность между So и ?. Это — область устойчивой работы подшипника, в которой вал с изменением режима устанавливается в строго определенное равновесное положение.

В области малых вал, сместившийся с равновесного положения (точка В), движется по спирали уменьшающегося радиуса, вихревое движение затухает и вал довольно быстро возвращается в равновесное положение Г.

пенно увеличивая сжимающую нагрузку путем установки более тяжелых шаров (рис. 2.115, б), увидим, что стержень хотя и сохраняет прямолинейную форму, но при отклонении от положения равновесия возвращается в исходное положение гораздо медленнее. Наконец, при некоторой нагрузке С3 (рис. 2.115, в) стержень изогнется и прямолинейная форма устойчивого равновесия переходит в новую, криволинейную, форму устойчивого равновесия. Если теперь стержень принудительно выпрямить или, наоборот, изогнуть еще больше, он после нескольких колебаний займет исходное равновесное положение в изогнутом состоянии.

*) Это значит, что равновесное положение возможно, если

Равновесие маятника на вращающемся диске. В качестве примера рассмотрим равновесное положение маятника на вращающемся диске (рис. 70). В неинерциальной системе координат на маятник действует центробежная сила инерции. Сила Кориолиса в положении равновесия отсутствует, и, следовательно, относительная скорость равна нулю (и' = 0). Уравнение движения имеет вид

ПОСАДКА судна - равновесное положение плавающего судна по отношению к поверхности спокойной воды при определённых, соответствующих этому положению, осадке, крене и дифференте. В эксплуатац. условиях П. определяется по маркам углублений.

В условиях технологической обработки и фрикционного взаимодействия поверхностные слои детали подвергаются упругим и пластическим деформациям. При упругом деформировании под действием внешней силы изменяется расстояние между атомами в кристаллической решетке. Снятие нагрузки устраняет причину, вызвавшую изменение межатомного расстояния, атомы возвращаются в исходное равновесное положение, деформация и напряжения исчезают.

Г. В предыдущих параграфах при рассмотрении равновесного состояния регулятора мы не учитывали влияния сил трения на равновесное положение регулятора. Полная приведенная к муфте сила трения FT всегда направлена в сторону, противоположную направлению движения муфты. Следовательно, при подъеме муфты сила FT направлена вниз, а при опускании муфты — вверх. Тогда в момент начала движения муфты вверх мы будем иметь, учитывая уравнение (20.11), условие

дополнительной энергии для упругих тел, требует проекта, в котором материал должен обладать таким уровнем местной пластичности и деформативности, которого можно достичь без потери прочности. Только для таких конструкций и при условии, что может быть найдено равновесное распределение напряжений, безопасное в каждой точке, композиционный материал может надежно выдержать заданную систему нагрузок. Только в том случае, если существуют вообще пути, по которым напряжения в компонентах композиционного материала могут быть перераспределены для надежного восприятия нагрузок, композиционный материал в состоянии найти один такой путь.

Экспериментально установлено, что равновесное распределение молекул адсорбата между поверхностью адсорбента и газовой фазой зависит от давления, температуры, природы адсорбента и площади его поверхности, а также от природы адсорбата.

Отметим, что для всех моделей эффект выделения газа одинаков, поскольку для представляющих интерес величин В и к член выделения газа g/B дает основной вклад. Хэммер и др. [17] не смогли получить надежные оценки выделения газа из проходящей через канал воды на всем его протяжении в кипящем тяжеловодном реакторе в Хальдене (HBWR) при 28 кГ/см2. Приближенные измерения дали среднюю эффективность выделения около 41% от теоретического. Однако они считали на основе всех экспериментальных результатов, что общая эффективность выделения довольно близка к той, которую можно ожидать, предполагая равновесное распределение газа между паром и водой [см. уравнение (4.43)], Расчеты автора для того же реактора показывают, что эффективность конденсации была близкой к теоретической.

Соотношение между otg и р выведено из условия стационарного распределения зародышей по размерам. Однако, как указывает Я- И. Френкель [Л. 50], зависимости (4-12) и (4-12') остаются справедливыми и в случае нарушения этого равновесия, так как при отклонении от равновесного распределения по размерам не нарушается равновесное распределение скоростей молекул в паровой и конденсированной фазах; именно это обстоятельство характеризуется «е-положением» Больцмана.

НАКАЧКА — процесс возбуждения активной среды лазеров и других квантовых генераторов и усилителей, в результате которого нарушается равновесное распределение микрочастиц среды по их энергетическим уровням; НАМАГНИЧЕННОСТЬ <—векторная физическая величина, характеризующая состояние вещества и равная отношению магнитного момента малого объема вещества к величине этого объема; насыщения характеризует состояние ферромагнетика, при котором увеличение абсолютного значения напряженности внешнего магнитного поля не ведет к увеличению намагниченности ферромагнетика; остаточная определяется намагниченностью, которую имеет ферромагнетик при напряженности внешнего магнитного поля, равной нулю); НАМАГНИЧИВАНИЕ- возрастание намагниченности магнетика при увеличении напряженности магнитного поля; НАПОР в гидравлике —линейная величина, выражающая удельную механическую энергию жидкости в данной точке потока

При выводе уравнений (3-6-37) — (3-6-41) изменением плотности вследствие изменения давления мы пренебрегли. Предполагалось также, что равновесное распределение плотности р0 можно считать постоянным. По-видимому, при отрицательном градиенте температур у < 0 это ограничение несущественно. Изменение плотности за счет температуры компенсируется в этом случае изменением плотности за счет давления. В противоположном случае, когда оба поля действуют в одном направлении, уравнения (3-6-35) — (3-6-39) справедливы для не слишком больших областей вдоль оси у.

определения истинной концентрации любой примеси в жидкости вблизи теплообменной поверхности исключительно сложна. Равновесное распределение между водой и паром большинства примесей, характерных для пароводяного тракта АЭС, изучено в широком диапазоне высоких и сверхвысоких давлений относительно полно.

В двухфазных системах равновесное распределение той или иной примеси между паровой и жидкой фазами весьма неравномерно. Как видно, например, из рис. 1.5, где

Расчет производится следующим образом. Состав системы задается соотношением С : Н: Cl: Ti (причем никакого значения не имеет, какими исходными веществами достигнуто это соотношение), в программу ЭВМ вводят термодинамические данные всех веществ, общее давление и температуру и в результате расчета получают равновесное распределение веществ. Графически результаты расчета обычно представляют в координатах: распределение равновесных веществ — температура (р = const, состав = const); распределение равновесных веществ — давление (Т = const, состав = const); распределение равновесных веществ — состав (р = const, T= const).

К величинам, характеризующим равновесное распределение ионов между раствором и ионитом, относятся также коэффициенты распределения, разделения и сорбируемость (Г).

Для производственных процессов важное значение имеют скорости реэкстракции. Определить их можно так же, как и равновесное распределение.