Результатам проведенных

Отсюда следует, например, что для воды при tf=15°C Кеволн~5. Это значение КеВОлн хорошо соответствует результатам, полученным при экспериментальном исследовании [Л. 66, 158].

Выбор травителя осуществляется, в основном, по лучшим результатам, полученным в систематическом ряду опытов, т. е. субъективно. Теоретические разработки используются редко, хотя очевидно, что такой подход должен значительно облегчить выбор травителя, во многих случаях он является единственно возможным.

Анализ, проведенный Грещуком [11], дал для плит из эпоксидных боропластиков результаты, близкие к результатам, полученным 0 зо ^ 60 эо Рыбицким и Хупером [33]. В е> работе [11] была исследована

4-Ю20 нейтрон/см? (Е > 100 эв). Энтал и Голанд [4] облучали кристаллы синтетического сапфира потоком быстрых нейтронов 1,19 нейтрон/см2 при температуре меньше 40° С и обнаружили уменьшение плотности на 0,13%. Эти данные соответствуют результатам, полученным Мартином [143]. Энтал и Голанд [4] использовали прохождение медленных нейтронов для определения концентрации и типа образовавшихся дефектов. Опыты показали, что в действительности число дефектов примерно в 40 раз меньше, чем вычисленное теоретически. Дефекты, по крайней мере частично, являются парами вакансий А1 — О, которые не отжигаются при температурах ниже 400° С, но постепенно отжигались при температурах от 400 до 1250° С. Для получения исходной плотности требовалась температура 1800° С. Белле [13] объединил данные об изменении размеров образцов А1203 после облучения (рис. 4.3).

сравнить полученные результаты с результатами ранее выполненных исследований, а также дать оценку собственным результатам, полученным при различных условиях изнашивания.

— Снижение несущей способности слоистого композита от введения кругового отверстия не соответствует величине теоретического коэффициента концентрации напряжений, подсчитанного по теории анизотропных пластин в предположении об однородности композита. Снижение предельных напряжений тем больше, чем больше радиус отверстия. Другими словами, коэффициент концентрации напряжений увеличивается с размером отверстия в бесконечной пластине. Это также не соответствует результатам, полученным для однородных анизотропных материалов.

Развитие и прогресс порошковой металлургии требует всесторонней и глубокой разработки теоретических и технологических основ этого важного процесса. Комплекс работ, выполненных в этой области, был обобщен в монографии «Спекание в присутствии жидкой металлической фазы» [1]. Продолжением этих исследований явились работы по систематическому изучению процессов жидкофаз-ного спекания под давлением с точки зрения вязкостных свойств металлокерамических композиций, которые они проявляют в условиях спекания. Настоящая работа посвящена результатам, полученным для систем с отсутствием заметной растворимости тугоплавкой составляющей.

(постоянной скорости обработки) глубина и ширина ЗТВ зависят от плотности мощности излучения. С увеличением последней глубина зоны растет, а ширина — уменьшается (рис. 66). Увеличение глубины зоны вызвано ростом подводимой к материалу удельной энергии, а снижение ее ширины объясняется изменением степени расфокусирования луча, устанавливаемой для достижения требуемого уровня плотности мощности. С ростом скорости перемещения детали при постоянной плотности мощности наблюдается снижение как глубины, так и ширины упрочненной зоны, что может быть объяснено уменьшением удельной энергии излучения, подводимой к зоне лазерного воздействия (рис. 67). Резкого изменения микротвердости упрочненной зоны при изменении скорости обработки не происходит, а твердость с увеличением скорости перемещения образца увеличивается. При повышении скорости от 500 до 6000 мм/мин это изменение микротвердости составляет примерно 300 кгс/мм2 (рис. 68). Это соответствует результатам, полученным другими исследователями [7], которые также проанализировали структурные изменения в стали 35 в условиях воздействия непрерывного излучения ССулазера при скорости перемещения луча по обра-

Анализ характера разрушений резьбовых соединений различных конструкций, работающих в условиях циклического нагружения, проведенный по результатам, полученным автором и другими исследованиями [1—3], показал, что в резьбовом сопряжении разрушение происходит от усталостных трещин, развивающихся по поперечному сечению болта (чаще всего по первому витку, находящемуся в сопряжении с гайкой, считая от опорной поверхности), или из-за циклического среза витков резьбы (от усталостных трещин, огибающих эти витки). Наблюдаются и переходные формы разрушения, когда срезаются отдельные витки, а окончательное разрушение происходит по поперечному сечению болта (шпильки). Такой характер разрушения связан с особенностями нагружения витков резьбы болта, находящихся в сопряжении с охватывающими резьбовыми деталями. Для резьбовых соединений с крупными шага-

В действительности, полное соответствие указанного вида встречается редко 1 из-за различия совокупности условий трения, влияния масштабного фактора и других причин, поэтому важно, чтобы при испытании на лабораторной установке достигалось хотя бы прямолинейное корреляционное соответствие результатам, полученным в эксплуатации или при испытании на другой машине, и чтобы результаты располагались в одинаковом порядке.

Результаты испытаний во влажном воздухе при частотах 20, 10 и 1 Гц приведены на рис. 2, а. Изменение частоты нагружения не оказало заметного влияния на результаты испытаний. При более низких значениях А/С результаты испытаний с частотой 10 Гц располагаются на графиках ближе к результатам, полученным при испытаниях с частотой 20 Гц, а при более высоких значениях А/С данные для частоты 10 Гц совпадают с результатами для частоты 1 Гц.

Была предложена модель отказа, учитывающая особенности развития трещины в условиях КР, в основе которой лежит рассмотренная в разделе 1.3 трехэтапная схема, дополненная подготовительной стадией I, включающей в себя образование карбонат-бикарбонатной среды и микроочагов растрескивания. Эта стадия предшествует протеканию 1-го и 2-го этапов (см. раздел 1.3), которые в силу отмеченной взаимной сопряженности объединены в рассматриваемом случае в одну стадию II - рост коррозионной трещины. III стадия - механический долом. При рассмотрении модели были сделаны следующие допущения. Длительность первой стадии определялась временем образования карбонат-бикарбонат-ной среды и микроочагов растрескивания. Для оценочных расчетов оно принималось равным полугоду, что по результатам проведенных в нашей стране и за рубежом исследований соответствует времени образования электролита, необходимого для протекания процесса КР (время подготовки микроочагов растрескивания несоизмеримо меньше времени образования приэлектродного электро-

По результатам проведенных испытаний строится кривая в координатах «/ — Д?». Величина /с определяется экстраполяцией зависимости «/ — AZ» на прямую /(а0]2 + oB)AZ (рис. 8.10). Найденное таким образом значение /с контролируется по формуле (8.5), и если условие выполняется, то /с = /1С, если нет, испытания повторяются с использованием образцов большей толщины.

По результатам проведенных наблюдений были получены значения Q = 28; А ?» 2; В «* 0,6; С *« 0,3 и удельные веса влияния факторов на предел выносливости ак я=* 25—35%; ft «^ 25—40% и оост^ 20—50%.

Исследование влияния температуры на скорость продольных волн производилось на образцах стеклопластика со стекло-содержаеием 0; 15; 20; 25% по массе. По результатам проведенных испытаний (рис. 3.6) видно, что температура оказывает существенное влияние на скорость продольных волн в исследуемых стеклопластиках. При этом температурная зависимость скорости увеличивается с уменьшением стеклосодер-жания, достигая максимальной величины для чистой смолы. Анализируя рис. 3.6, условно можно принять, что скорость продольных волн в диапазоне от 20 до 50° С линейно зависит от температуры стеклопластика.

По результатам проведенных испытаний образцов и их анализу установлено, что разрушение сварных швов в водородных баках вызвано абсорбцией водорода в зонах сварных швов при термоциклировании и циклическом на-гружении внутренним давлением в присутствии водорода. Точный механизм разрушения еще не ясен, но установлено, что гидрид титана очень хрупок и растрескивается при термоциклировании или, возможно, от избыточных внутренних напряжений, поскольку толщина слоя гидрида достигает довольно большой величины. Образование гидрида происходит в процессе эксплуатации, но не во время сварки. По-видимому, при реакции образования гидрида, которая является экзотермической, выделяется достаточное количество локализованного тепла, благодаря чему температура поверхности повышается до такого уровня, когда процесс проходит более быстро. Очень мало известно о взаимодействии водорода с титаном при высоких давлениях водорода и возможно, что при температуре окружающей среды эта реакция будет спонтанной.

ния выше 103 с-1 верхний предел текучести возрастает более-интенсивно. Однако, несмотря на наличие на осциллограмме зуба текучести, по результатам проведенных испытаний не может быть установлено однозначно, отражает такая форма сигнала изменение сопротивления материала деформации или является результатом проявления эффектов, связанных с распространением упруго-пластической волны по рабочей части

Уравнение технической производительности станка 1751ФЗ (без учета организационных простоев) по результатам проведенных исследований (см. табл. 7.1 и рис. 7.15) согласно формуле (4.13)

В связи с этим оценка склонности реакторных сталей к хрупкому разрушению по результатам испытаний стандартных образцов на ударную вязкость принималась необходимой, но недостаточной для предотвращения опасности хрупкого разрушения. В конце 50-х—начале 60-х годов в СССР, США и Англии были проведены испытания крупногабаритных образцов толщиной от 50 до 250 мм и шириной от 200 до 1200 мм [2, 7, 14, 16]. Эти образцы имели острые надрезы типа дефектов и трещин, сварные швы; часть образцов подвергалась предварительному деформационному старению. Для испытаний таких образцов были использованы уникальные установки с предельными усилиями от 1500 до 8000 тс (15—80 МН). По результатам проведенных испытаний была определена область критических состояний, характеризуемых резким уменьшением прочности и пластичности реакторных сталей как для стадии возникновения, так и для стадии развития хрупких трещин. В последнем случае при температурах ниже критических разрушающие напряжения оказывались весьма низкими (0,05— 0,15 от предела текучести). При наличии высоких остаточных напряжений от сварки разрушения крупногабаритных образцов с дефектами также происходили при низких номинальных напряжениях от нагрузки. Этими опытными данными была обоснована необходимость расчета прочности атомных реакторов [5] по критическим температурам Тк хрупкости и разрушающим напряжениям акр в хрупких состояниях с введением запасов [Д7] и лкр соответственно, а также важность проведения термической обработки для снятия остаточных напряжений.

По результатам проведенных исследований и производственного внедрения получено 6 авторских свидетельств и опубликовано 2 монографии, в том числе «Биметаллические отливки железо — алюминий» (К. И. Ващенко, В. В. Жижченко, А. Н. Фирстов).

По результатам проведенных па Конаковской ГРЭС промышленных опытов подщелачивания питательной воды пиперидином на рис. 6-21 приведен график зависимости величины рН среды от концентрации в ней пиперидина '.

По результатам проведенных исследований разработана и испытана оптимальная конструкция двухступенчатого циклона. Эта конструкция имеет общий корпус одного диаметра для I и II ступеней сепарации, что позволяет иметь одинаковую осевую скорость пара в обеих ступенях. Исполнение I ступени сепарации в трубе большего диаметра позволяет увеличить нагрузку циклона ло сравнению с исходным двухтрубным типом циклона (см. рис. 4.5) более чем в 2 раза.