Рекомендует следующие

При консольном расположении одного из колес возрастают деформации вала и опор, что усиливает концентрацию нагрузки по длине зуба. Износ подшипников нарушает регулировку зацепления, из-за чего в передаче возникают дополнительные динамические нагрузки. Все эти особенности понижают несущую способность передач. Проф. В. Н. Кудрявцев рекомендует принимать несущую способность конических зубчатых передач с линейным контактом при расчетах на выносливость по изгибным и контактным напряжениям равной 0,85 от несущей способности цилиндрической передачи, рассчитанной на ту же нагрузку.

Проф. В. Н. Кудрявцев рекомендует принимать /0><>=2v/(u+v), но не более 0,35, где v = 0,6 при консольной шестерне (рис. 6.19, схема /) и v = 0,8 при опорах, расположенных по обе стороны от шестерни в непосредственной близости от зубчатого венца.

Роу рекомендует принимать для стали К\ — 1,0139 И /Сг=0,911; для алюминиевых сплавов Ki = 1,6075 и #2=0,843. Однако и эта зависимость не является универсальной и нуждается в физическом обосновании.

Структура формулы для динамической податливости указывает на определяющую роль эквивалентной массы формы колебаний в оценке уровня колебаний сложной механической системы, на что впервые обратил внимание Е. Скучик [1]. Расчетные и экспериментальные исследования показывают, что эквивалентная масса примерно постоянна для каждой структуры и группы форм колебаний. Е. Скучик рекомендует принимать относительное значение эквивалентной массы, приведенной к точке приложения

При оценке надежности Н. Г. Бруевич рекомендует принимать во внимание негрубые отказы, т. е. рассматривать совместные действия многих негрубых первичных ошибок на надежность машины. Надежность в этом случае заключается в том, что выходные параметры машины сохраняют надлежащую точность в течение определенного времени с определенной вероятностью.

где гй — осадка грунта при действии веса фундамента и машины. В. В. Мака-ричев указывает, что допускаемая амплитуда колебаний У < 0,05 мм при 3000 об/мин и 7=0,08 при 1500 об/мин. В качестве предельных допустимых величин он рекомендует принимать Y равным 0,01 — 0,02 мм. В. В. Макаричев приводит также практический способ расчета, основываясь на своих работах и на работе И. Л. Корчинского [46], [118].

Рекомендуемая коррекция внутреннего зацепления для избежания интерференции. Для того чтобы зубчатая передача с внутренним зацеплением была заведомо свободна от указанных выше видов интерференции и от подрезания, Бакингем [33] рекомендует принимать 2Д > 16 и при гш > 16 применять сле-д*Ующую высотную коррекцию зацепления (с укорочением головки зуба колеса):

был возможно более близок к 1,3. Это обычно приводит к рк = 30 -г 35°, однако не рекомендуется брать рк>35°. Фирма Глисон рекомендует принимать:

угловых размеров калибров НИИ-13 рекомендует принимать 10% от допуска Д, но не менее 3', а для контркалибров + 2,5% от Д, но не менее + Г в качестве допусков на изготовление.

Даже в очень хорошо уравновешенных турбоагрегатах остаётся некоторая доля механической и магнитной неуравновешенности, отчего турбоагрегат оказывает не только статическое, но и динамическое воздействие на фундамент. Определить величину неуравновешенных сил инерции вращающихся частей турбоагрегата не представляется возможным. Поэтому динамическое воздействие турбоагрегата учитывается косвенным путём, а именно: при расчёте напряжений в элементах фундамента вводят „эквивалентные нагрузки". Величины этих нагрузок довольно значительны. Ленинградский институт сооружений [7] рекомендует принимать вертикальную составляющую эквивалентных нагрузок равной 5GM. а горизонтальной — 2GM (GM — вес машины). Более правильно выбирать эквивалентные нагрузки в зависимости от веса вращающихся частей машины [10], так как только они являются источником возмущающих нагрузок. Вертикальную составляющую эквивалентных нагрузок, направленную вниз, рекомендуется принимать равной 10—15-кратному, а горизонтальную составляющую — 5-кратному весу вращающихся частей турбоагрегата. Вертикальные эквивалентные нагрузки приложены в местах расположения подшипников, а горизонтальные—на уровне осей поперечных балок фундамента; нагрузки предполагаются сосредоточенными по середине ригеля.

Продувка парогенератора также должна проводиться с учетом требований противокоррозионной техники. Местом вывода продувочной воды должны быть нижние точки парогенератора, расположенные на небольшом расстоянии друг от друга. Имеет в этом отношении значение также диаметр продувочных труб и величина продувки. Т. X. Маргулова рекомендует принимать расход воды по каждой из линий непрерывной продувки не менее 360 кг/час (0,1 л/сек), желательно его же довести до 500— 600 кг/час. Примерное расположение продувочных точек тоже указано на рисунке.

Методом борьбы с ножевой коррозией сварных соединений хромоникелевых сталей является легирование их титаном и ниобием в количествах, превышающих известные соотношения. А. И. Акулов рекомендует следующие соотношения:

уравнение кривой механической усталости при #>105 циклов. Итоговое уравнение предельной кривой (5.10) получают суммированием зависимостей (5.11) и (5.12). Зависимость (5.10) неоднократно изменяли с целью сокращения объема необходимых экспериментальных исследований для определения постоянных. На основании результатов испытания ряда материалов для случая нагружения при нормальной температуре Мэнсон рекомендует следующие выражения для определения постоянных:

Тот же документ рекомендует следующие определения основных видов подобия.

Ниже рассмотрены некоторые методы расчета деталей на долговечность из условий их износа. Известно, что скорость перемещения деталей практически не влияет на интенсивность абразивного износа. Долговечность деталей и соединений при абразивном изнашивании зависит в основном от давления, пути трения, твердости и структуры поверхности трения. Б. М. Деми-денков рекомендует следующие аналитические зависимости для определения интенсивности износа тормозных накладок /п и тормозных барабанов /б автомобилей:

X. Шроен [185] рекомендует следующие пределы критических чисел оборотов в минуту:

ВНИИ рекомендует следующие режимы правки алмазных кругов на металлических связках на токарном станке с применением специального приспособления: va. к = 20-МО м/мин; vn. к = 9-5-12 м/сек; Snpod = 0,5-г-1 м/мин; snon = 0,01-^0,03 мм/дв. ход.

Комитет VDJ (ФРГ) рекомендует следующие допуски на остаточную неуравновешенность:

Чудаков рекомендует следующие значения коэфициента сцепления для работы автомобиля на сухой дороге:

При частом включении и при значительном vcp следует для уменьшения износа значения р брать меньшие. ЭНИМС рекомендует следующие значения р:

Бюро взаимозаменяемости в металлообрабатывающей промышленности рекомендует следующие величины допусков, указанные в ква-литетах системы ISA в табл. 109.

Для начинающих экспериментаторов в порядке первого приближения автор .рекомендует следующие длительность опытов и интервал между замерами: балансовые испытания парогенераторов на газе и мазуте — 30—60 мин с интервалом между замерами 5 мин; балансовые испытания парогенераторов на твердом нешлакующем высокореа-кционном топливе — 40—80 мин с интервалом 5—'10 мин; то же на шлакующем топливе — от 1 до 2 ч с интервалом 5—10 мин; исследование аэродинамических характеристик — 20—30 мин с интервалом 2—3 мин.