Разрушающие амплитуды

Fluorum), ат. н. 9, ат. м. 18,99840. Ф.— светло-жёлтый газ с резким запахом, при — 188,13 °С конденсируется в жидкость жёлтого цвета; плотн. газа 1,693 кг/м3 (при О °С), жидкости 1512 кг/м3 (при <кип). Химически Ф. самый активный из всех неметаллов; разрушающе действует на мн. вещества; токсичен (предельно допустимая концентрация в воздухе 0,2 мкг/л). Осн. источник Ф. в природе — плавиковый шпат (флюорит) CaFz; Ф. содержится также в апатитах и фосфоритах. Элементарный Ф. применяют в жидком виде как окислитель жидких ракетных топлив. В атомной пром-сти газообразный Ф. служит для получения UF6 (см. Уран). Широко применяется для синтеза фторорганических соединений.

На рис. 35 показано влияние влажной среды на адгезионную прочность по поверхности раздела, измеряемую по энергии разрушения композита при сдвиге. Можно видеть, что влага разрушающе действует на адгезионное соединение, особенно при повышенной температуре. Результаты испытаний композитов во влажной среде приведены также в работах [26, 67, 34].

На нихромы разрушающе действует контакт с асбестом при температуре выше 400° С.

Не следует допускать большого притупления зубьев, так как при работе тупой пилой выделяется большое количество тепла, которое разрушающе действует на разрезаемый материал по стенкам пропила.

При механическом и ручном распиливании конструкционных пластмасс необходимо особое внимание уделять остроте режущих кромок зубьев пилы. При работе тупой пилой выделяется большое количество тепла, которое разрушающе действует на разрезаемый материал в местах пропила.

раствор соляной кислоты. Однако этот способ требует строгого соблюдения технологии и высокой квалификации специалистов-химиков, так как кислота разрушающе действует на стенки котла. Этот способ рекомендуется применять ограниченно, не более 2—3 раз за весь срок эксплуатации котла, а в старых котлах, которые имеют изношенные и изъязвленные стенки, кислотный способ применять не рекомендуется.

увеличение зазоров между роликами и ограничительными валиками. В общем случае при определении или подборе зазора можно пользоваться правилом, что зазор не должен превышать половины диаметра троса. Касание троса об ограничительный валик не допускается. Если зазоры превышают допустимые величины, то необходимо на болты поставить дюралюминиевые или стальные втулки. Нельзя смазывать трос, работающий по текстолитовому ролику, так как смазка разрушающе действует на текстолит. Грязь и песок, попавшие на текстолит, удаляют протиркой с последующей продувкой сжатым воздухом. Ролики с тре- .. щинами, задирами и изломами реборды заменяются новыми.

керамикой, однако на них разрушающе действует контакт с асбестом при темпера-

лоту и разрушающе действует на металлы и бетон, при рН боль-

бонатную жесткость, разрушающе действует на железобетон-

При рН меньше pHs — вода содержит агрессивную углекислоту и разрушающе действует на металлы и бетон, при рН больше pHs — вода способна к отложению карбоната кальция.

При определении разрушающих напряжений и долговечности, если местные условные упругие напряжения от силовых и температурных нагрузок в конструкции определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то независимо от циклических свойств металла разрушающие амплитуды сга условных упругих напряжений для конструкции при заданном числе циклов до нагружения Жили число циклов до разрушения при заданной разрушающей амплитуде сга по критерию усталостного разрушения (жесткое нагружение) определяются по формуле

Разрушающие амплитуды а'а для металла сварных соединений определяются экспериментально в соответствии с методическими указаниями. При отсутствии экспериментальных данных а'а принимается

4.1.1. Если местные условные упругие напряжения аУ и а%? от силовых и температурных нагрузок в конструкции определены экспериментально или из решения упругой или упругопластиче-ской задачи в соответствии с пп. 2.3, 3.1 и 3.2, то независимо от циклических свойств металлов разрушающие амплитуды 0* условных упругих напряжений для конструкции при заданном числе циклов до разрушения N или число циклов до разрушения N при заданной разрушающей амплитуде аа по критерию усталостного разрушения (жесткое нагружение) определяются по формуле

4.1.5. Если местные условные упругие напряжения а*э, #„ от силовых и температурных нагрузок определены экспериментально или из решения упругой или упругопластическои задачи в соответствии с пп. 2.3, 3.1 и 3.2, то для циклически разупрочняющихся металлов разрушающие амплитуды условных упругих напряжений а* при заданном числе циклов N или число циклов до разрушения N при заданной амплитуде условных упругих напряжений 0* по критерию разрушения при мягком нагружении определяются по формуле

4.2.1. Разрушающие амплитуды о*с местных условных упругих напряжений для металла сварных соединений (для рекомендованных техническими условиями режимов сварки и сварочных материалов) определяются экспериментально в соответствии с методическими указаниями. При отсутствии экспериментальных данных о сопротивлении циклическому разрушению металла сварных соединений величины а*с принимаются равными

4.2.3. Для сварных соединений с неполным проплавлением (щелевые сварные швы) в местах приварки тонких патрубков к обечайкам, крышкам, днищам, приварки элементов жесткости и фланцев разрушающие амплитуды 0*щ для заданного числа циклов № получают по уравнениям п. 4.1 как отношение

где 0'а — разрушающие амплитуды условных местных напряжений, устанавливаемые в соответствии с п. 4 для эксплуатационного числа циклов N — N3 ^ 106; ст*э — амплитуда местных условных упругих напряжений в наиболее нагруженной точке в эксплуатации, устанавливаемая по п. 3.

где of , N — разрушающие амплитуды условных упругих напряжений и число циклов по уравнениям п. 4; па, пк — запасы по п. 5.1.

При установленных по уравнению (1.8) значениях Ка и Ке по уравнению (1.7) определяются местные напряжения и деформации для исходного (статического) и циклического нагружении; эти данные позволяют охарактеризовать амплитуды ё„ местных упругопластических деформаций и соответствующие им значения коэффициентов асимметрии цикла. Для заданной формы цикла с использованием деформационных критериев разрушения определяется число циклов N0 до образования макротрещины (рис. 1.3, а). При нормальных и умеренных температурах, когда температурно-временные эффекты не проявляются (кривая т„ на рис. 1.3, а, соответствующая кратковременным испытаниям со временем т0), разрушающие амплитуды деформаций ёа получаются выше, чем при возникновении статических и циклических деформаций ползучести при высоких температурах (кривая тэ на рис. 1.3, а, соответствующая эксплуатационному времени нагружения тэ). Введение запасов по числу циклов и по разрушающим амплитудам деформаций позволяет построить кривые допускаемых амплитуд деформаций [еа] и чисел циклов [N0\- Для построения кривых на рис. 1.3, а в первом приближении ложно использовать результаты базовых экспериментов (см. рис. 1.2) при длительном статическом нагружении — предельные разрушающие напряжения сГи и пластичность ect (определяемую через относительное сужение %т)- При этом следует учитывать (рис. 1.3, в), что изменение во времени величины ~оь% зависит от типа металла и степени его легирования (например, никелем, хромом, молибденом и другими элементами) в меньшей степени, чем величины ёст.

в зависимости от типа конструкции, условий эксплуатации, объема исходной расчетной информации эти запасы выбирают в пределах 1,5-2,5 и 3-20 соответственно. При заданных запасах по уравнениям (5.17) в расчетах прочности используют (рис. 5.7, а) кривые допускаемых амплитуд деформаций [еа] и чисел циклов [N0]. Эти кривые получают на основе кривых ёа - N0, связывающих разрушающие амплитуды деформаций ёа = ёатах и числа циклов до образования трещины при времени нагружения т0 или тэ. Время т0,

назначения допускаемых напряжений только по характеристикам статической прочности, оказывается недостаточным. Характеристики пластичности, существенно влияющие на разрушающие амплитуды деформаций и числа циклов до разрушения, не являются расчетными при оценке статической прочности с использованием указанных выше запасов прочности по пределам текучести и прочности. Поэтому в практике проектирования циклически нагружаемых конструкций выбор материалов по характеристикам статической прочности (пределу текучести и прочности) осуществляется на стадии определения основных размеров. Поверочные расчеты сопротивления циклическому разрушению проводятся по критериям местной прочности с использованием как характеристик прочности, так и характеристик пластичности. Влияние режимов нагружения и механических свойств сталей на сопротивление малоцикловому разрушению иллюстрируется схемой, приведенной на рис. 7.8. На рис. 7.8 показаны разрушающие деформации нулевого полуцикла в зависимости от числа циклов до разрушения и предела прочности для двух предельных режимов нагружения — жесткого (еа = const) и мягкого (аа = = const) при заданной исходной пластичности. В связи со склонностью сталей к циклическому разупрочнению и одностороннему накоплению пластических деформаций (зависит от отношения равномерной деформации к предельной) по мере повышения статической прочности при малом числе циклов разрушения минимальные деформации е^°\ соответствующие одинаковым дол-говечностям, наблюдаются при мягком нагружёнии. Предельные числа циклов, при которых разрушающие деформации е<0) при мягком нагружёнии оказываются меньше, чем при жестком, увеличиваются с увеличением аь. Однако предельные числа циклов, при которых разрушающие деформации определяются в основном пределом прочности (не пластичностью), по мере повышения аь уменьшаются. На поверхности разрушающих деформа-