Разрушающей нагрузкой

Для случая квазистатического (длительного статического) повреждения используется в качестве предельного состояния равенство односторонне накопленной и разрушающей деформации при простом растяжении [188], причем в первом приближении для пластичных материалов e(t) = eir(t) и условие квазистатического разрушения выражается равенством

а) кратковременные статические испытания при активном нагружении (с постоянной скоростью нагружения или деформирования) с получением диаграммы деформирования, величин пределов пропорциональности, текучести, прочности и величины разрушающей деформации;

— относительное сближение трущихся поверхностей (величина v характеризует опорную кривую и тем самым распределение неровностей по высоте); tp и р — рассмотренные в п. 2 гл. I структурные параметры неровностей поверхности; су и сп — коэффициенты, зависящие от удельной нагрузки, твердости материала, разрушающей деформации при однократном приложении нагрузки, напряженного состояния и других факторов; t — коэффициент, определяемый по наклону кривой усталости.

Степень продвижения коррозии как процесса можно выразить, например, через изменение массы материала, глубину прокорроди-ровавшей поверхностной зоны или образовавшихся питтингов, количество продуктов коррозии, изменение предела прочности, предела текучести или деформации, вызывающей разрушение материала. Изменение этих величин в единицу времени может быть мерой скорости коррозии. Другой мерой является плотность 'коррозионого тока. Ниже приведены некоторые из обычно используемых единиц скорости коррозии: изменение массы, г/(м2-год), мг/(дм2'день); рост глубины коррозии, м.м/год, мкм/год(10~3 мм/год), дюйм/год (25,4 мм/год), мил/год (25,4 мкм/год); ток коррозии, А/м2, мА/см2 = 10 А/м2; снижение пределов прочности, текучести, разрушающей деформации, проценты/год (от начальной величины).

где De — коэффициент снижения разрушающей деформации (для плоской деформации Z)e^ 0,209); / — коэффициент повышения первого главного напряжения (для плоской деформации / S 2,49). Коэффициент интенсивности деформаций Kje в вершине трещины определяется [5, 62] через коэффициент интенсивности напряже-

Оценка долговечности на стадии развития трещины малоциклового нагружения проводится с использованием уравнения (47) для скорости развития трещины. При этом в качестве исходных используются данные о значениях коэффициентов интенсивности напряжений (в упругой области), начальных размерах дефектов 10, а также данные о значениях местной разрушающей деформации ё\ в вершине трещины, определяемых по уравнению (42). В силу сложности интегрирования уравнения (47) в расчетах можно использовать соответствующие значения скорости роста трещины по уравнению (47) для различных I и по величинам dlldN и I определять числа циклов JVP для развития трещины от 10 до I. Если и для стадии развития трещины ввести в рассмотрение запас по долговечности

Ef и Ет — модули упругости первого рода соответственно для волокна и матрицы; Ес и ас — модуль упругости первого рода и разрушающее напряжение для композита; GfU — разрушающее напряжение для волокна; (am)efu— напряжение в матрице, соответствующее разрушающей деформации волокна; а и 3 — коэффициенты, зависящие от расположения волокна (при однонаправленном упрочнении равны 1,0, при ортогональном упрочнении примерно равны 0,5, при случайном расположении волокон примерно равны 3/8).

Уравнение (1) для условных напряжений и деформаций оказывается справедливым только в области малых деформаций (е < 10ет). Для истинных напряжений уравнение (1) хорошо согласуется с результатами эксперимента в пределах от деформации предела текучести до, разрушающей деформации еь = In —---— (с учетом

В связи с изложенным при испытаниях на длительную прочность должна быть осуществлена регистрация не только разрушающей деформации с/^ или г)?г (в месте излома), но и равномерной деформации е или г)вт. Определение этих параметров получает соответствующее отражение в нормативных документах по стандартизации длительных испытаний.

(500° С) и периодического охлаждения водой снаружи, величина критической разрушающей деформации со стороны воды была примерно в 2 раза меньше, чем со стороны пара. При испытании на малоцикловую усталость гибов труб из углеродистой стали минимальная долговечность получалась при использовании в качестве среды водопроводной воды и котловой с остановами контура [63].

Если иметь в виду дефекты, очень мало уменьшающие брутто-сечение рабочего элемента, что, как правило, и бывает практически, то в большинстве случаев при статической нагрузке несущая способность исчерпывается при ос > а . В этом случае различие между сравниваемыми вариантами по а может оказаться небольшим. Поэтому одним из основных критериев должен быть деформационный критерий в виде средней разрушающей деформации Е. При ослаблении сечения в пределах долей процента или даже единиц процента место для определения (расчета) е несущественно: оно может быть выбрано как в ослабленном сечении, так и за его пределами. Если ослабление сечения более существенно, то выбор места определения средней деформации зависит от целей, которые преследуются. Если расчет продолжают вести без учета уменьшения сечения, то среднюю деформацию следует определять за пределами ослабленного сечения, где она будет несколько меньше, чем в ослабленном сечении. При расчетах и: оценках по ослабленному сечению определять среднюю деформацию нужно в этом сечении, но вдалеке от концентратора на так называемой характерной базе Б (рис.4.3.4,б). Несмотря на неравномерное распределение деформаций в пределах ослабленного сечения, уровень ЕБ близок к е (рис.4.3.4,а). В ряде случаев, когда расчетное сечение сильно уступает по прочности соседним элементам, целесообразно пользоваться интегральным деформационным критерием — перемещением Д частей образца или детали относительно друг друга. Например, при определении механических свойств угловых швов в нахлесточных соединениях разрушающее перемещение А является одной из важнейших механических характеристик. От нее зависит способность сварного соединения перераспределять усилия между его отдельными частями.

Примечание. Допускается снижение разрушающей нагрузки переходных звеньев на 20 %. Пример обозначения трехрядной приводной роликовой цепи нормальной серии шага 25,4 с разрушающей нагрузкой 170100 Н (17010 кгс): цепь ЗПР-25,4-17010 ГОСТ 13568—75.

Цепь ЗПР —25,4—170,1 ГОСТ 13568—75 —трехрядная приводная роликовая цепь нормальной серии с шагом 25,4 мм и разрушающей нагрузкой 170,1 кН.

Пример обозначения приводной зубчатой цепи типа 1 с шагом г =19,05 мм, с разрушающей нагрузкой 74 кН и рабочей шириной b = 45 мм:

Окончательно принимаем ближайший больший стандартный шаг цепи /=19,05 мм и выбираем по стандарту роликовую цепь легкой серии ПРЛ-19,5-289,5 с разрушающей нагрузкой g = 29,5 кН, массой 1м цепи д=1,6кг, площадью проекции опорной поверхности шарнира /Jon = 95,4 мм2.

Принимаем ближайший больший стандартный размер ширины цепи 6=105 мм и выбираем по стандарту цепь ПЗ—1 — 15,875 —58—46 с разрушающей нагрузкой 2 = 58 кН и массой 1 м цепи
Пример обозначения цепи втулочно-роликовой однорядной шага 30 мм с разрушающей нагрузкой 4000 кГ:

цепи приводной роликовой однорядной нормальной серии шага 19,05 мм с разрушающей нагрузкой 3180 кгс

соединительного звена приводной роликовой цепи легкой серии с шагом 25,4 мм с разрушающей нагрузкой 5000 кгс

переходного звена приводной роликовой цепи легкой серии шага 25,4 мм с разрушающей нагрузкой 5000 кгс

Пример обозначения цепи приводной виулочной шага 9,525 мм о разрушающей нагрузкой 1200 кгс: Цепь ИВ-9, 525— IgOO- ГОСТ 13568—75

Пример обозначения цепи приводной роликовой длиннозвенной с шагом 38,1 мм, с разрушающей нагрузкой 2950 кгс: