Поверхностей котельных

Если материалы одинаковые, ? = ?i = ?; : для стали Е = 2, IX X Ю5 МПа; чугуна ?=1,1 • 10Б МПа; текстолита ? = 6- 103 МПа; b ~ длина контакта; р — приведенная кривизна рабочих поверхностей контактирующих тел.

где L — расчетная долговечность подшипников в миллионах оборотов — расчетный срок службы, в течение которого не менее 90% из данной группы подшипников при одинаковых условиях должны отработать без появления признаков усталости металла; С — динамическая грузоподъемность радиальных и радиально-упорных подшипников — постоянная радиальная нагрузка (а для упорных и упорно-радиальных — центральная осевая нагрузка), которую группа идентичных подшипников с неподвижным наружным кольцом может выдержать (без появления усталостного разрушения поверхностей контактирующих тел) в течение расчетного срока службы,

При плотном начальном касании поверхностей контактирующих тел вращения формула (2.2.86) принимает вид

Для колебаний звуковых и низких ультразвуковых частот зона контакта представляет собой механический импеданс ZK = jXK = 1//со/СК) где Кк — контактная гибкость. Для упругой области (о-тах < аша и атах<<Тпц2) величины Кк, атах и радиус а контактной зоны находят по формулам, табл. 29, справедливым для идеально гладких поверхностей контактирующих тел при условии Fm< F0.

Для случая пластического контакта сближение поверхностей контактирующих тел зависит от контурного давления следующим образом [73]:

основанием частицы также полностью соответствуют по форме и размерам частицам исходных порошков. Происходящая^ условиях вакуума (5-10~6 мм рт. ст.) очистка поверхностей контактирующих металлов обеспечивает сцепление частиц даже без приложения нагрузки. Интенсивность схватывания частиц в вакууме увеличивается при повышении температуры, величины приложенной нагрузки и степени разрежения. Следует указать, что частицы серебра, помещенные .в атмосферных условиях на металлическую поверхность, не схватываются с последней независимо от продолжительности эксперимента.

Величина силы трения, возникающей на единичной микронеровности контактирующих тел, зависит от ее геометрической конфигурации, напряженного состояния в зоне контакта, механических свойств поверхностного слоя менее жесткого из взаимодействующих тел и физико-химического состояния поверхностей контактирующих тел. В общем случае микронеровности поверхности не имеют правильной геометрической формы, их форма близка к форме сегментов эллипсоидов, большая полуось которых совпадает с направлением обработки поверхности. При вычислениях сил трения и интен-сивностей износа наиболее широко распространена сферическая модель шероховатой поверхности. Согласно этой модели микронеровности считают шаровыми сегментами постоянного радиуса.

К,т- коэффициенты, зависящие от механических свойств и чистоты поверхностей контактирующих тел в месте стыка;

При решении конкретных задач машиностроения в области контакта двух тел задается высота микронеровностей поверхностей контактирующих тел и определяется напряженное состояние узлов и деталей как в месте контакта, так и по всей детали в целом. На рис. 12 представлено решение плоской контактной задачи методом конечных элементов.

3.7.1. Физико-химические свойства отложений и примесей теплоно-^ситеэш. Прежде чем приступить к рассмотрению особенностей воз-шикновения кризиса в пористом слое, рассмотрим основные свойства • отложений и примесей теплоносителя, из которых они образуются. Анализ многочисленных литературных данных показывает, что значительную долю примесей теплоносителя на АЭС составляют продукты корро-•зии конструкционных материалов. С совершенствованием схем водопод-тотовки и конструкций конденсаторов все меньше в контур вводится примесей с добавочной водой и присосами охлаждающей воды. В то же время продукты коррозии конструктивных материалов непрерывно поступают в рабочее тело. Однако их химический состав и количество в значительной мере определяются величиной поверхностей, контактирующих с теплоносителем, свойствами материалов, условиями рабочего процесса.

В табл. 2.9 представлены формулы для вычисления радиуса а контактной зоны, максимального напряжения атах и динамической контактной гибкости Кк для случая контакта двух тел, сжимаемых статической силой F0. Параметры одного из тел (контактного наконечника преобразователя) имеют индексы 1, другого (ОК) -индексы 2. Формулы справедливы для упругой области и гладких поверхностей контактирующих тел.

Для очистки от грата, окалины, ржавчины и накипи внутренних поверхностей котельных агрегатов, аппаратов химических производств и другого вида оборудования, включая разветвленную систему стальных труб со всевозможными гибами и многочисленными сварными швами, широко используются кислотно-химические промывки как после монтажа, так и по истечении известного срока работы. Для удаления указанных видов загрязнений с поверхности стали применяются кислоты и другие агрессивные агенты с добавками к ним всевозможных ингибиторов, замедляющих процесс разъедания металла. Моющие средства и ингибиторы кислотной коррозии в настоящее время подбираются на основе коррозионных испытаний, проводимых в лабораторных и стендовых условиях с оценкой скорости коррозии, чаще всего по потерям образцов преимущественно целого металла.

4. Кузнецов Н. В., Рабочие процессы и вопросы усовершенствования конвективных поверхностей котельных агрегатов. Госэнергоиздат, 1958.

103. Кузнецов Н. В. Рабочие процессы и вопросы усовершенствования конвективных поверхностей котельных установок. М., ГЭИ, 1958.

7-11. Кузнецов Н. В., Рабочие процессы и вопросы усовершенствования хвостовых поверхностей котельных агрегатов, Госэнергоиздат, 1958.

8-21. Кузнецов Н. В., Рабочие процессы и вопросы усовершенствования конвективных поверхностей котельных агрегатов, Госэнергоиздат, 1958.

16) Улучшение тепловой изоляции наружных поверхностей котельных агрегатов и трубопроводов для создания большей безопасности обслуживания оборудования.

27. Кузнецов Н. В., Рабочие процессы и вопросы усовершенствования конвективных поверхностей котельных агрегатов, Госэнергоиздат, 1958.

ность факела и пр.) сопровождаются также некоторыми особенностями в работе поверхностей котельных агрегатов, отапливаемых доменными газами. В частности, в агрегатах, не рассчитанных для работы на доменном газе или рассчитанных для работы на некоторой определенной смеси доменного газа с твердым топливом, имеет место чрезмерный перегрев пара при их переводе на доменный газ или при увеличении доли доменного газа в смеси. Подробнее об этом будет сказано во втором томе настоящего курса.

7-1. Н. В. Кузнецов, Рабочие процессы и вопросы усовершенствования конвективных поверхностей котельных агрегатов, Госэнергоиздат, 1958.

.РАБОЧИЕ ПРОЦЕССЫ И ВОПРОСЫ УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ КОНВЕКТИВНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ"

Глава девятая. Защита хвостовых поверхностей котельных агрегатов от коррозии с газовой стороны...................136