Подводимое напряжение

Настольные индуктивные (БВ-3152) и пневматические (БВ-3153) двухконтактные скобы предназначены для контроля деталей при врезном и продольном шлифовании. Крепление скоб осуществляется преимущественно на столе станка с помощью следующих специальных подводящих устройств, выпускаемых ЧЗМИ к круглошлифовальным станкам.

Разработано несколько конструктивных разновидностей подводящих устройств (табл. 3), выполненных в соответствии с типоразмерами применяемых скоб, геометрическими размерами профиля столов и высотой центров шлифовальных станков. Предусмотрена возможность изготовления полного комплекта подводящего устройства 'или отдельных унифицированных узлов его.

Известны различные варианты конструктивного оформления подводящих устройств:

Характерные конструкции подводящих устройств приведены на рис. 2.1 и 2.24.

При проектировании мощных ДРОС экономические показатели во многом определяют приоритет ступени наряду с другими типами турбинных ступеней, поэтому необходим самый тщательный подход к решению вопросов профилирования каналов подводящих устройств с точки зрения обеспечения минимальных

Обеспечение желательного распределения скоростей в выходном сечении достигается выбором кривизны обводов патрубков. Криволинейные обводы для патрубков подводящих устройств РОС, предложенные специалистами МЭИ *, позволяют существенно снизить потери и увеличить экономичность ступени на 1 % [40].

Известны методики расчета криволинейных каналов сложных форм (например, методом кривизны линий тока), подробно описанные в работе [34]. Имеется соответствующее программное обеспечение ЭВМ для реализации инженерных расчетов. Тем не менее следует отметить, что не слишком высокие требования к экономичности РОС как агрегатов вспомогательного назначения обусловили недостаточное внимание к проблемам создания входных и подводящих устройств. Экспериментальные данные исследований вопросов профилирования патрубков еще не являются всеобъемлющими.

Высокие абсолютные значения температур теплоносителя и рабочего тела, а также значительные перепады по трактам на входе в ТА и на выходе из них (в АЭС с реакторами на быстрых нейтронах эти перепады достигают 200 °С и более) способствуют возникновению в узлах и элементах ТА существенных неравно-мерностей температурных полей и температурных деформаций. Неравномерность температурных полей по сечению ТА вызывается неравномерностью распределения расходов теплоносителей и возможной неоднородностью температуры теплоносителя на входе. Обеспечение равномерного распределения теплоносителя в большом объеме трубного пучка представляет собой сложную задачу и требует тщательной отработки подводящих устройств. Уменьшению неравномерности температурных полей по длине трубного пучка способствует увеличение длины трубного пучка по сравнению с его диаметром.

До сих пор при рассмотрении подводящих устройств отмечались особенности обеспечения равномерности распределения потока теплоносителя по периметру трубного пучка. В то же время при боковом подводе в вертикальный пучок в нем неизбежно воз-58

—6,5-106. В натуре числа Re при расчетном режиме соответственно составляли 2,5-106 и 5,5-105. Числа М в модели верхнего яруса менялись от 0,3 до 0,85, в модели нижнего яруса от 0,35 до 0,75. Соответствующие натурные значения чисел М при расчетном режиме составили 0,75 и 0,72. Условия входа потока моделировались с помощью специальных подводящих устройств (конфузоров).

Преимущества прямого входа в кавитационном отношении очевидны [39]. Проектирование подводящих устройств и всасывающих линий необходимо, таким образом, производить в соответствии с установленными требованиями и правилами [17, 48,49].

Все шире внедряют УУКМ в конструкцию термического оборудования. Это силовые элементы футеровки высокотемпературных печей, замена графита в электродах дуговых электропечей, а также детали для токо-подводящих устройств. В качестве эксперимента проводили работы по обработке деталей поршня двигателя внутреннего сгорания. Однако относительно высокая стоимость УУКМ по сравнению с традиционными материалами сдерживает дальнейшие исследования этой проблемы.

7\, а другая нагревается по некоторому закону TI (t), систему можно промоделировать схемой, показанной на рис. 54. Здесь теплоемкость жидкости моделируется конденсатором CL. Если объем жидкости велик, то ее температура не будет повышаться. Промоделировать такое явление можно замыканием контура у задней поверхности стены так, как если бы температура этой поверхности была равна 7\. Для моделирования температуры передней поверхности регулируется подводимое напряжение, закон изменения которого совпадает с законом Тг (х).

Подводимое напряжение, В 6000 6000 6000 6000 6000 — - — — — — — — —

Подводимое напряжение, В 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 — — — —

Силитовые (карборундовые) стержневые излучатели или нагреватели выполняются из карбида кремния SiC, выдерживающего высокую температуру, но непрочного при воздействии влаги, кислорода, углекислоты. Срок службы их 1 000 ч при рабочей температуре до 1 300° С. Подводимое напряжение от 24 до 100 в.

Экспериментальная установка. Экспериментальная установка, применявшаяся в описанных ранее экспериментах с постоянным электрическим полем, была использована и для первых опытов с переменным электрическим полем, хотя, разумеется, подводимое напряжение было переменным. Подводимая электрическая мощность определялась путем численного интегрирования наложенных графиков тока и напряжения по одному периоду. Сравнение, аналогичное тому, которое было сделано для опытов с постоянным электрическим полем, между подводимой электрической мощностью и увеличением степени подогрева газа, позволило бы количественно определить увеличение коэффициента теплоотдачи. Однако измерение электрической мощности оказалось сложной проблемой, так как сдвиг фазы между током и напряжением зависит не только от частоты, но и от амплитуды. Поэтому решено было использовать эти измерения лишь в качественном плане, т. е. чтобы определить, может ли вообще быть достигнуто заметное изменение теплоотдачи. Считалось, что интенсивная разработка методов измерения электрической мощности была бы оправдана, если бы результаты указывали на то, что значительное изменение теплоотдачи действительно имеет место.

Для подъема температуры в процессе сушки индукцию следует выбирать равной 7000—9000 Гс. При сушке электродвигателя значение индукции снижают дважды: первый раз — после подъема температуры до такого значения, чтобы потери в стали покрывали потери тепла при установившемся режиме, второй раз, 4000 — 6000 Гс — при установившемся тепловом режиме, регулируя подводимое напряжение или увеличивая витки намагничивающей обмотки при неизменном напряжении.

где UT—напряжение в точке А (подводимое напряжение); и — напряжение в граничной точке В; Аи — падение напряжения «а участке BD длиной Аха; RT — гранич-

подводимое напряжение в в пределы силы тока короткого замыкания в а емкость в мкф относительная скорость перемещения в м1сек

3. Подводимое напряжение на резонансе: для продольного пьезоэффекта

4. Подводимое напряжение ниже резонанса: для продольного пьезоэффекта

1. Подводимое напряжение на резонансе: для продольного пьеаоэффекта