Построения характеристик

Величина потери давления, вызванная ускорением теплоносителя, растет с увеличением относительной длины трубы и интенсивности их обогрева и уменьшается с увеличением недогрева воды на входе в трубу. Кривая потерь на ускорение в координатах построения гидравлических характеристик, как это показано на рис. 8-30 (8-12], имеет максимум. Если этот максимум не располагается значительно правее максимума гидравлической характеристики или ее пологого участка, то потери давления на ускорение увеличивают нестабильность как при подъемном, так и при опускном движении среды.

Вопросами построения гидравлических характеристик и исследования устойчивого движения для различных

Для облегчения построения гидравлических характеристик при подъемно-опускном движении рассмотрим 72

3-32. Опрокидывание потока при сверхкритическом давлении проверяется путем построения гидравлических характеристик.

4-41. Необходимые для построения гидравлических, характеристик значения скоростей воды в рециркуляционных трубах, м/с, определяются по выражению

5-36. Гидравлические и температурные условия в разверенных трубах многотрубных элементов определяются по гидравлическим диаграммам, для чего по характеристике элемента и расходу среды при рассматриваемом режиме находят перепад давления в нем. По этому перепаду и характеристикам разверенных труб определяются расходы среды, энтальпии и температуры на выходе. Для многотрубных элементов гидравлические и температурные условия в разверенных трубах могут быть определены без построения гидравлических диаграмм при помощи разверочных характеристик, объединяющих гидравлические характеристики разверенных и средних труб и выражающие основные показатели тепловой и гидравлической разверок двумя зависимостями

5-38. Для построения гидравлических характеристик и диаграмм элемента и его разверенной трубы следует определять перепады давления для ряда расходов среды, равных, например, 2,6; 5; 15; 25; 50; 75; 100 и 150% рассчитываемой производительности котельного агрегата при соответствующем ей неизменном тепловосприя-тии, определяемом с учетом неравномерности обогрева (приложение I).

5-52. Температурный режим в экономайзерной части котельных агрегатов сверхкритического давления может определяться без построения гидравлических характеристик и диаграмм, если энтальпия на выходе из элемента

Нарушения надежности работы. Устойчивость движения рабочей среды проверяют при проектировании всех прямоточных котлов ТКЗ путем построения гидравлических характеристик различных поверхностей нагрева. В этих графиках на горизонтальной оси откладывают функцию расхода рабочей среды в изучаемых трубных панелях и в параллельных подпотоках, а на вертикальной оси — расчетное гидравлическое сопротивление соответственного участка пути среды в котельном агрегате.

Исследования проводились для двухкаскадного усилителя типа двойного золотника (рис. 1), сочетающего в себе наиболее общие принципы построения гидравлических усилителей. Первый каскад усиления (будем называть его управляющим золотником) представляет собой следящую систему, выполненную по схеме золотник в золотнике [2 ]. Второй каскад усиления (будем называть его распределительным золотником) выполнен по схеме обычного четырехкромочного золотника. Оба каскада усиления могут иметь золотниковые пары с нулевым, отрицательным или положительным перекрытием.

Проверка на отсутствие опрокидывания для сверхкритического давления производится путем построения гидравлических характеристик.

В настоящем учебнике рассматриваются законы гидравлики, термодинамики и газовой динамики и описывается работа различных гидравлических и пневматических устройств, принцип действия которых основан на этих законах. Освещаются методы построения гидравлических и пневматических систем на базе этих устройств. Даются методы расчета основных параметров трубопроводов, гидравлических и пневматических машин, элементов управления и контроля гидравлических и пневматических приводов.

Для построения характеристик (11) была использована следующая схема: отрезок испытуемой магнитной ленты длиной 100 мм помещался между двумя токоведущими проводниками, которые располагались в намагничивающем соленоиде.

Полученное значение безотказной работы системы далее используется для построения характеристик надежности (частоты отказов, интенсивности отказов, среднего времени безотказной работы и т. д.) в соответствии с алгоритмом, приведенным в работе [28]. На рис. 5.41 показаны функции р(М), построенные по формулам (5.36) и с помощью статистического алгоритма рис. 5.12.

Таким образом, все параметры, необходимые для построения характеристик двигателя, найдены.

Полученные результаты использовались для построения характеристик преобразователя, а также для оценки погрешности и законо-

Для построения характеристик необходимо определить скорость циркуляции жидкости ст

После построения характеристик I и II строят суммарную характеристику. /// всей системы путем сложения расходов при равных напорах.

значение G лежало в области максимального КПД насоса. В случае вертикального расположения трубопроводов между верхней точкой контура и осью напорного патрубка насоса имеется геометрическая разность высот Яг. Циркуляция возможна, когда напор, развиваемый насосом с закрытой задвижкой, Н0 больше Яг. Если расход окажется недостаточным, И то увеличить его можно, используя несколько насосов. 2Н Существует два варианта соединения насосов: парал-лельное и последовательное. При параллельной работе насосов напорные патрубки вводятся в один общий коллектор. Для построения суммарной характеристики необходимо провести линии Я= = const и отложить на них значение расхода, равное сумме подач каждого насоса.

На рис. 4.3 показан пример рис. 4.3. Построение характери-построения характеристик стик при различном соединении

разработан очень быстрый, удобный и достаточно точный метод снятия характеристик регулирования. Он особенно удобен для турбин КТЗ и тех конструкций регулирования, которые имеют нечувствительность в пределах нормы, когда цель построения характеристик — контроль и регулировка степени неравномерности.

6-23. Для построения характеристик элементов и разверенных труб выполняется расчет перепадов давления в них (гл. 2,Б) при нескольких, обычно трех, скоростях воды: 0,5; 1,0 и 2,0 м/с, а для горизонтальных или слабонаклонных элементов, расположенных в зоне высоких температур газов, при скоростях 2,0; 3,0; 4,0. Среднее значение скорости воды во всасывающих и напорных трубах насосов подсчитывается по принятой кратности циркуляции в котельном агрегате, а другие два — принимаются примерно на 0,5 м/с меньше или больше этого значения.

На рис. 4.57, в показаны кривые, более удобные для построения характеристик гидросистемы, выполненной на рис. 4.55, б. Здесь 8Г — радиальный зазор следящего золотника, 63 — величина смещения следящего золотника из нейтрального положения.