Последующего охлаждения

(150—200 °С) приводит к образованию в местах, где располагались зоны ГП-2, дисперсных (тонкопластинчатых) частиц промежуточной 9'-фазы, не отличающейся по химическому составу от стабильной 6-фазы (СиА12), но имеющей отличную кристаллическую решетку. 6'-фаза частично когерентно связана с твердым раствором (рис. 161,в). Повышение температуры до 200—250°С приводит к коагуляции метастабильной фазы и к образованию стабильной 0-фазы (рис. 161, г), имеющей с матрицей некогерентные границы. Таким образом, при естественном старении образуются лишь зоны ГП-1. При искусственном старении последовательность структурных изменений в сплавах А1—Си можно представить в виде следующей схемы: ГП-1 ->• -> ГП-2 -> 9' -> О (CuAlj). Однако это не означает, что одно образование «на месте» переходит в другое. Возможно, что возникновение последующего образования или фазы происходит после растворения исходного.

При напылении материалов, диссоциирующих при нагреве, например, карбида вольфрама, рекомендуется уменьшать время пребывания частиц в высокотемпературном газовом потоке, увеличивать скорость охлаждения частиц при формировании покрытия и его отдельных слоев за счет использования специальных технических приемов и соответствующим подбором режимов напыления. Рациональные условия формирования покрытий из сплавов карбид вольфрама — кобальт с высокой прочностью сцепления (до 160 Ml In) при подавлении процессов диссоциации карбида вольфрама и окисления Со и последующего образования двойных карбидов вольфрама в условиях детонационно-газо-вого напыления достигается при скорости частиц 300...500 м/с, температуре частиц 2500...2770°С, температуре поверхности основы 450...850°С, скорости охлаждения единичных микрослоев покрытия не ниже б*103 К/с и использовании конгломерированных порошков.

2. Критический объем искажения VK, т. е. тот минимальный объем с предельно искаженной кристаллической решеткой, который необходим для последующего образования предельного объема разрушения Vp внутри объема VK, т. е. Ур : VK
Влияние титана неоднозначно и зависит, по-видимому, от конкретной микроструктуры сплава. В мартенситно-стареющих сталях титан входит в состав интерметаллида NisTi. В этих сталях, поведение которых при закалке отличается от поведения большинства других сталей, рассматриваемых в данном разделе, титан усиливает водородное охрупчивание [27, 28], даже если принять во внимание вероятное изменение предела текучести с повышением его содержания. В то же время в прочих ферритных и мартенсит-ных сталях при широких изменениях концентрации титана, уровня прочности и микроструктуры наблюдалось, как правило, существенное повышение стойкости в средах, содержащих как Н2, так и HgS [10, 19, 20, 28, 29]. Положительное влияние титана при этом объясняли его способностью ограничивать количество остаточного аустенита, что снижает и опасность последующего образования мартенсита [28, 30]. Однако, как показывают недавние результаты, главная роль титана, если он присутствует в виде примеси замещения или в форме мелкодисперсного равномерно распределенного карбида, заключается в том, что он действует как преимуществен-

Сверление шести отверстий М16Х 1,5 до диаметра 13,8 мм и зенкерование пяти отверстий диаметром 16,5 мм до диаметра 18 мм (для последующего образования фасок)

и выбитых атомов, созданных в процессе деления в анизотропном кристалле и последующего образования дислокационных петель (рис. 10.19) [36]. Этот процесс не сопровождается изменением объема. Радиационный рост сильно зависит от температуры и равен нулю при 500° С. Однако он увеличивается почти линейно с уменьшением температуры таким образом, что процент удлинения на 1 атом на 1% выгорания, измеренный в направлении [010], достигает 11000 при—196° С. Рост также происходит и при тер-моциклировании урана [37] из-за различного теплового расширения соседних зерен, являющегося следствием анизотропии кристалла урана.

!,«*». Подавляющая часть кремнекислых соединений удаляется из воды вследствие сорбции их поверхностью частиц, содержащих гидроокись магния, и последующего образования труднорастворимых силикатов магния. В некоторой мере происходит также коагулирование коллоидных кремнекислых соединений и образование силиката кальция.

электронейтральных частиц, а адсорбционные возможности налета исчерпаны, на его поверхности образуется стабильный ДЭС и опять возникают предпосылки для последующего образования ПСВ, ЭП и т. п. Слоистость малорастворимых осадков в гелях впервые была описана Лизегангом [6].

Такое соотношение приводит к обеднению углеродом перлитной стали и его сосредоточению в прилегающих слоях аустенитной стали, содержащей много хрома. Это создает условия для закалки металла и последующего образования карбидов хрома, содержащих 6 % углерода.

Однако это не означает, что одно образование «на месте» переходит в другое. Возможно, что возникновение последующего образования или фазы происходит после растворения исходного.

Исследования также показали, что общее количество кислорода, адсорбированного пленкой во время ее высыхания, в присутствии сиккативов меньше. Это наводит на мысль, что сиккативы ускоряют разложение гидроперекисей, которые образуются при адсорбции кислорода, вследствие чего увеличивается скорость поперечной сшивки и последующего образования пленки.

Термический способ очистки металла от ржавчины, окалины заклю-,,чается в обработке поверхностей пламенем кислородно-ацетиленовой горелки. Этот, способ основан не вначительнов реэнооти коэффициентов расширения метвлла и окалин;. В результате нагреве и последующего охлаждения оквдина, имевшая; небольисЛ коэффициент термв-•ческого расширения, лето растрескивается и отслаивается от основного мете яле, что еначительно обдегчав1г удаление ев о обрабатывав-

Наиболее достоверное объяснение природы мелкозернистости дает так называемая теория барьеров. Алюминии, введенный в жидкую сталь незадолго до ее разливки по изложницам, образует с растворенным в жидкой стали азотом и кислородом частицы нитридов и оксидов (A1N, А120з). Эти соединения растворяются в жидкой стали, а после ее кристаллизация и последующего охлаждения выделяются в виде мельчайших субмикроскопических частиц («неметаллическая пыль»). Последние, располагаясь преимущественно по границам зерна, препятствуют его росту.

Опыты показали, что если легированную сталь, быстро охлажденную после отпуска при 650°С, вновь подвергнуть продолжительному нагреву при 500—520°С, то независимо от скорости последующего охлаждения в стали развивается хрупкость. Следовательно, в стали при температурах ниже 600°С совершаются какие-то диффузионные процессы, приводящие к охрупчиванию.

де случаев сплавы достигают максимальной коэрцитивной силы уже в литом состоянии или после нагрева между 1000°С и точкой плавления и последующего охлаждения с регламентированной скоростью (например, 10— 20°С в секунду) (рис. 402,а). В то же время в результате резкой закалки получается пониженная коэрцитивная сила, которую не удается повысить отпуском до значений, получаемых при закалке со средней скоростью охлаждения (рис. 402,6). Скорость охлаждения, обеспечивающая получение максимальной коэрцитивной силы, называется критической скоростью охлаждения.

Литейное производство — отрасль машиностроения, занимающаяся изготовлением фасонных заготовок или деталей путем заливки расплавленного металла в специальную форму, полость которой имеет конфигурацию заготовки (детали). При охлаждении залитый металл затвердевает и в твердом состоянии сохраняет конфигурацию той полости, в которую он был залит. Конечную продукцию называют отливкой. В процессе кристаллизации расплавленного металла и последующего охлаждения формируются механические и эксплуатационные свойства отливок.

Высокие магнитные свойства сплавы получают после нагрева до 1250—1280 °С и последующего охлаждения (закалки) с определенной (критической) для каждого сплава скоростью охлаждения; после закалки следует отпуск при 580 GOO °С. При охлаждении от температуры закалки высокотемпературная фаза а распадается на две фазы ctj и а2> которые имеют одинаковую кристаллическую о. ц. к. решетку с незначительным различием в периодах. Фаза at — твердый раствор на базе железа, ферромагнитна; а3 — парамагнитная фаза на базе соединения NiAl. После указанной термической обработки (Xj-фаза распределена в виде пластинок (игл) однодомепных размеров в сс2-фазе. Отпуск усиливает обособление фаз, ч го увеличивает коэрцитивную силу. Большие внутренние напряжения, возникающие в процессе распада высокотемпературной фазы, анизотропия формы частиц образующей фазы, а также однодоменпость этих частиц определяют высококоэрцитивное состояние сплавов. Дальнейшее повышение магнитной энергии достигается созданием в сплавах магнитной и кристаллографической текстур.

Гомогенизация. Этому виду отжига подвергают слитки, перед обработкой давлением, для устранения дендритной ликвации, которая приводит к получению неоднородного твердого раствора и выделению по границам зерен и между ветвями депдритов хрупких неравновесных эвтектических включений CuAU, A.UCuMg (S-фаза), Mg.,Si, Al(iCuMg, (Т-фаза) и др. (см. рис. 159, а). В процессе гомогенизации состав кристаллитов твердого раствора выравнивается, а интер-металлиды растворяются. В процессе последующего охлаждения интерметаллиды выделяются в виде равномерно распределенных мелких вторичных включений (рис. 159, б). Вследствие этого пластичность литого сплава повышается, что позволяет увеличить степень обжатия при горячей обработке давлением, скорость прессования и уменьшить технологические отходы. Гомогенизация способствует получению мелкозернистой структуры в отожженных листах и уменьшает склонность к коррозии под напряжением. Температура

Отпуск состоит из нагрева закаленной стали до температуры ниже ACl, выдержки при данной температуре и соответствующего последующего охлаждения.

Рекристаллизационный (низкий) отжиг состоит из нагрева стали до температуры на 50—100° С ниже динии PSK (но выше температуры рекристаллизации), выдержки при этой температуре и последующего охлаждения на воздухе (см. рис. 9.1). Рекристаллизационный отжиг применяют для снятия наклепа и внутренних напряжений в стали после холодной обработки давлением (прокатки, волочения, штамповки) или как промежуточный отжиг для повышения пластичности и предупреждения появления трещин в стали при холодной обработке давлением.

Нормализация состоит из нагрева стали на 30—50° С выше линии GSE, выдержки при этой температуре и последующего охлаждения на воздухе (см. рис. 9.1),

После нагрева до температур, не вызывающих пластического деформирования (<100°С для стали), и последующего -охлаждения в стержне не останется никаких напряжений, так как при нагреве