Последующей разгрузкой

Н. О. Окерблом показал, что после предварительного нагружения сварного соединения и последующей разгрузки остаточные напряжения могут снижаться в п раз:

БУНКЕР-ПОЕЗД — агрегат для перемещения и разгрузки (реже для загрузки) горной массы. Б.-п. состоит из шарнирно соединённых одноосных узкоколейных секций с высокими бортами. Секции образуют сплошной жёлоб-бункер, по дну к-рого проложен изгибающийся скребковый или пластинчатый конвейер для распределения горной массы по всей длине Б.-п. при его загрузке и для последующей разгрузки. Кроме конвейерных, существуют конструкции Б.-п. со скреперным заполнением и разгрузкой, с вибрационными секциями, с откидными днищами и др. Вместимость Б.-п. обычно 20—40 м3. Откатку Б.-п., как правило, осуществляют рудничными локомотивами.

Величина остаточного удлинения после разрыва образца, выраженная в процентах, обозначается 6. Соответственно остаточное уменьшение площади поперечного сечения шейки после разрыва образца в процентах обозначается г>. Величины б (%) и i) (%) наряду с а„ и ат являются важными характеристиками механических свойств материала. Они приводятся в справочной литературе для каждого сорта стали или другого конструкционного материала. Если при нагружении напряжение превысит предел упругости, т. е. если конечная точка процесса нагружения расположится правее точки В, то зависимость напряжения от удлинения при снятии нагрузки не совпадет с зависимостью, соответствующей периоду нагружения. Такой процесс нагружения до точки К и последующей разгрузки показан линией OABCDK.K', снабженной стрелками, указывающими направление изменения напряжения. Зависимость о = а (е) при снятии нагрузки (т. е. отрезок /С/С') практически прямолинейна и изображается линией, параллельной прямолинейному участку О А, соответствующему первому нагру-жению образца.

Оценка длительности разрушения дисков показала, что живучесть дисков № 1, 2 и 3 составляла примерно 1450, 1000 (см. рис. 9.47а) и 1400 ПЦН соответственно. При этом отставание шага усталостных бороздок выше 1 мкм от СРТ учитывалось коэффициентом ky/s, равным для дисков № 1 и 2 соответственно 0,625 и 0,5, так как материал этих дисков имел состояние III (хорошее) и I (плохое) соответственно; повреждающее действие ПЦН — коэффициентом &пцн> равным для обоих дисков 0,333 потому, что типовой эксплуатационный ПЦН двигателя НК-8-2у состоит из трех этапов нагрузки и последующей разгрузки диска в полете. При такой живучести диска с материалом, имеющим состояние I, периодичность контроля дисков в эксплуатации не должна превышать 500 ПЦН, так как для разрушенного диска коэффициенты k3, &СРТ и &ПЕР в формуле (9.3) равны 1, а период («пцн)о в формуле (9.4) для дисков данной конструкции равен 0 (трещина может быть выявлена сразу). Для совмещения контроля с тяжелыми формами обслуживания самолета и двигателя в эксплуатацию была введена периодичность

Еще более важно, что влияние геометрических изменений на микро- или миниуровне в виде устойчивого и неустойчивого роста трещин, проявляющееся как нелинейность диаграмм а (в) или нагрузка — перемещение при нагружении, для последующей разгрузки или пренебрежимо мало, или такого типа [11], при котором сохраняется как выпуклость, так и нормальность в пространствах нагрузок и перемещений. Экстремальные принципы для приращения нагрузки или

в процессе проката изделия и остывания его после проката, в процессе соединения частей конструкции посредством свирки и т. п.), либо во время эксплуатации конструкции (например, в результате изгиба балки с доведением напряжений до величины, превышающей предел текучести, и последующей разгрузки).

В результате нагружения детали, при котором появляются пластические деформации, и последующей разгрузки в ней возникают остаточные напряжения и деформации. Если напряженное состояние является однородным, возникают только остаточные деформации.

В результате нагружения детали, при котором появляются пластические деформации, и последующей разгрузки в ней возникают остаточные напряжения и деформации. Если напряженное состояние является однородным, возникают только остаточные деформации.

В настоящее время напряженно-деформированное состояние у вершины трещины принято выражать через коэффициент интенсивности напряжений /Си В случае циклического нагружения и последующей разгрузки возникающие остаточные сжимающие напряжения у вершины трещины приводят к тому, что трещина может открыться или закрыться при значениях К.\, не равных нулю. Элбер [231 1 предложил ввести понятие эффективного коэффициента интенсивности напряже-

Если деформацию провести в области М° > Гдеф > А* то обратное мартенситное превращение и восстановление формы произойдут уже в ходе последующей разгрузки при температуре деформации, так как выше At термодинамически стабилен аустенит. Это — явление псевдоупругости, связанной с обратным превращением мартенсита напряжений, или сверхупругость.

На рис. 4 показана схематизированная диаграмма растяжения пластичного материала. Пусть материал нагружен до напряжения ОА и затем разгружен до напряжения а0. Рассмотрим* далее процесс нагружения до ав и последующей разгрузки до-0о. Очевидно, что если при этом произошла пластическая деформация, то добавочные напряжения а — а<> совершают при? этом цикле нагружения и разгрузки положительную работу, численно равную площади криволинейного четырехугольника ОАВС: J (о — do) cfe>0. Полная деформация складывается из& упругой и пластической (s = ee + ep), поэтому

деталей рекомендуется использовать модели fl (Т), в которых вместо управляемых параметров операций в форме технологических факторов Т используются обобщенные параметры физико-химического состояния поверхностного слоя, которые должны однозначно отражать величины управляемых параметров операций. Рассмотрим в качестве характерного примера аналитический метод поиска обобщенных остаточных факторов для операции растяжения деталей с последующей разгрузкой (операции правки растяжением, модель состояния поверхностного слоя при ускоренных сквозных нагревах и охлаждениях и др.). Пусть деталь имеет форму пластины. В гладких пластинах после растяжения не будет остаточных напряжений (макронапряжений), а наклеп распределится по сечению равномерно, так что в данных деталях остаточные напряжения не информативны и включать их в качестве технологических факторов в /j (Т) нецелесообразно. Теперь рассмотрим влияние наличия надреза в пластине (модель елочных пазов, лабиринтных канавок,

Рис. 4. Влияние параметров надрезов, резьбы, технологических рисок и впадин шероховатости для деталей из различных материалов на концентрацию текущих напряжений, максимальных тангенциальных остаточных напряжений и глубину зоны пластических деформаций при действии но-минальных растягивающих напряжений о последующей разгрузкой (модель опера-

щину длиной 30 мм, либо использовали образцы, на которых определяли скорость роста трещины усталости, /-интегральный метод, циклического нагружения заключается в нагружении каждого образца до значений предварительно выбранного смещения при определенной скорости перемещения траверсы (0,003 мм/с) с последующей разгрузкой с указанной скоростью. При этом ведется запись кривых нагрузка — смещение. Величина смещения выбирается таким образом, чтобы приращение длины трещины находилось в пределах 0,1 — 1 мм.

ние от первоначально линейного (упругого) характера кривой на диаграмме напряжение —деформация наблюдается уже при небольших уровнях нагружения. 'Снятие нагрузки приводит к значительным остаточным деформациям, достигающим 10—15% общей деформации. Отмечается [192], что для цикла нагружения до 100 кгс/см2 с последующей разгрузкой остаточная деформация увеличивается с ростом температуры графитации материала:

Нагружение конструкции при статических испытаниях. Перед контрольным испытанием конструкцию предварительно обтягивают (нагружают) нагрузкой, составляющей 30 — 40% разрушающей. После этого нагрузку прикладывают этапами по 10 — 15% разрушающей, доводя ее до эксплуатационной с последующей разгрузкой.

сварки с последующей разгрузкой показаны на рисунках 11 и

жение до а = а" с последующей разгрузкой до а' (2); нагружение до о' с последующей выдержкой (3), длительность которой определяется условием равенства неупругих деформаций перед этапом релаксации в двух последних опытах. Влияние ползучести на последующую релаксацию было существенным (падение напряжения замедлилось), в то время как при такой же пластической деформации (опыт 2) кривые релаксации / и 2 практически совпали. Отсюда следовал вывод о том, что

чатых образцов с последующей разгрузкой и определением предела текучести при их кручении в обратном направлении. Пр.ч

При решении упругой задачи напряжения и деформации в диске в начале и конце циклов нагружения с последующей разгрузкой должны совпадать. Однако при численной реализации шагового расчета без учета коррекции накапливаемая ошибка в упругом решении составляет 1% максимального раз-'маха напряжений за 100 шагов, соответствующих одному циклу [для сетки с равномерным шагом Дг = 0,04 (/> — га) и точностью 6= 1 0 ~8]. «Использование фильтра, построенного на основе зависимостей (3.161) и (3.162), привело к тому, что результаты расчетов в упругой области за 100 шагов отличались в девятом-десятом знаках разрядной сетки. Применение коррекции ошибок позволило получить достаточно хорошие решения и для нелинейных задач.

Испытания оболочек при равномерном нагреве проводили в следующем порядке. Оболочку нагревали до температуры Т и нагружали ступенями до Р = 0,3—0,5Ро, а затем разгружали до Р = 1 • 104 Н. Потом переходили к следующему уровню температур и снова оболочку нагружали с последующей разгрузкой. Измеренные при этом перемещения использовались для определения модуля Е*. Время перехода от одного уровня температур к другому выбиралось из условий, обеспечивающих возможно меньший перепад температуры между стенкой и утолщенными торцами, а также между наружной и внутренней поверхностями, оно не превышало 220 с. Выдержка при температуре, необходимая для нагружения и измерения перемещений, составляла 180 с.

Q = 40 кН с последующей разгрузкой; 2) нагружение ступенями Дф = 10 кН до нагрузки Q = 70 кН; 3) непрерывное нагружение от нагрузки Q = 70 кН до разрушения.