Поскольку рассматривается

разрушения. Поскольку рассматриваемая задача предполагается квазистатической, то кинетическая энергия принята раиной ну* лю. Кроме того, условие (4.1) записано в предположении отсутствия тепловых потоков и других видов энергии.

Поскольку рассматриваемая зола (а также зола березовского и лейпцигского бурых углей) не содержит таких соединений, коррозионная активность которых со временем изменяется, то первоначальная стадия коррозии определена процессами, в течение которых на поверхности металла образуется оксидный слой со стабильными диффузионными свойствами. На этой стадии происходит монотонное изменение показателя степени окисления от единицы до значения, соответствующего коррозии на основной стадии при неизменяющемся кинетическом коэффициенте А. Следовательно, основной задачей исследования кинетики коррозии в первоначальной стадии является установление темпа изменения показателя степени окисления стали во времени.

Поскольку рассматриваемая схема (см. рис. 2.38) предназначена прежде всего для анализа верхних температурных пределов различных механизмов упрочнения, то в ней не рассматриваются случаи аномальной температурной зависимости предела текучести, имеющие место в ОЦК-металлах и сплавах на их основе при температурах ниже 0,05 Тпл [217].

Поскольку рассматриваемая система дифференциальных уравнений имеет порядок 2л, вектор функций (12.214), содержащий п постоянных интегрирования, можно рассматривать в качестве ее интеграла лишь в том случае, если подчинить (12.214) в каждой точке оси г еще п условиям. Последние представим в следующем виде: , .

Поскольку рассматриваемая задача является заведомо несимметричной, суммарную деформацию составной пружины представим в виде

1. Динамическая характеристика двигателя. Динамические процессы в механической части машинного агрегата неразрывно связаны с соответствующими процессами в приводном электродвигателе, поскольку рассматриваемая система является электромеханической. Раздельное рассмотрение указанных процессов в ряде случаев может привести к существенным погрешностям [1—2], [4]. При проведении динамических исследований и расчетов оказывается необходимым с максимально доступной полнотой учесть действительную (динамическую) характеристику двигателя, представляющую собой в общем случае зависимость между вращающим моментом и скоростью ротора-якоря двигателя.

ределения массового содержания ВК являлось совпадение результатов, полученных в левой и правой пробирках дистилляционной установки. Отношение количества неотагнанного вещества к первоначальной массе определяло концентрацию ВК продуктов, которая обычно выражается в процентах (% по массе). Поскольку рассматриваемая установка работала без ректификационных 'Приспособлений, была произведена оценка возможного испарения веществ менее летучих по сравнению с исходным веществом. Проведенный анализ показал, что полученные ВК продукты состоят из терфе-

Поскольку рассматриваемая гидропередача включает длинные соединительные магистрали, волновое уравнение распространения возмущений скорости рабочей жидкости в магистралях, согласно [2], возьмем в виде

Здесь 8А — механическая работа внешних сил, 8W — объемная потенциальная энергия упругой деформации тела, 6Т — работа разрушения. Поскольку рассматриваемая задача предполагается квазистатической, то кинетическая энергия принята равной нулю. Кроме того, условие (4.1) записано в предположении отсутствия тепловых потоков и других видов энергии.

где Г = 0 в условиях упругого процесса (пластическая деформация остается неизменной) и Г=1 в условиях пластического-процесса (изменяются пластические деформации), g—параметр, связанный с изотропным и/или кинематическим упрочнением материала, Ыц — единичная нормаль к поверхности текучести. Хотя упругие характеристики материала могут быть однородными, из (3.24) и (3.25) следует, что E\jkl представляет собой явную функцию положения материальной точки, поскольку рассматриваемая материальная частица может участвовать в упругом или пластическом процессе. Итак, видно, что

а также sin 6-= (e — r cos )/L. Следовательно, L cos 9 = [L2 — (e — r cos )2]'/2. Обычно это выражение разлагают в ряд с помощью теоремы бинома, но здесь мы имеем возможность применить разложение в ряд Фурье. Поскольку рассматриваемая функция содержит

Поскольку рассматривается деформация поликристаллического агрегата, то целесообразно, как это обычно делается [4, 29, 117], для учета работы всех возможных систем двойни кования перейти от EI к среднему относительному удлинению еср в результате образования по крайней мере по одному двойнику в достаточно большом числе произвольно ориентированных зерен, что достигается заменой mi на т в выражении (2.47). Средняя величина фактора ориентации для системы {112} (111) в поликристалле, по нашей оценке (исходя из правила Мизеса [3, 4]), составляет 2,82—3,29. Марчинковский и Лип-,сит [1.17] принимали для двойникования {112} (111) в металлах с ОЦК-решеткой т = 3.1.

Далее для оценки распределения напряжений в волокне и матрице слоя применяется метод конечных элементов. Поскольку рассматривается только нагружение в плоскости слоистого композита с симметричной относительно срединной плоскости структурой, осредненные напряжения и деформации в любом слое постоянны по толщине слоя. Поэтому достаточно решить задачу о распределении напряжений в компонентах слоя для одного повторяющегося сегмента, не принимая во внимание его расположение в слое. Для определения критического элемента, в котором будет достигнут предел текучести, можно применить любой однородный изотропный критерий пластичности (например, основанный на гипотезе об энергии формоизменения). Приложенные нагрузки затем пересчитываются в точке зарождения течения критического элемента. Когда точка начала течения зафиксирована, можно переходить в диапазон нелинейного нагружения.

(1 Кл • с"1) . Поскольку рассматривается поверхность, то более важна скорость на единицу площади поверхности, т. е. плотность тока .i = //s, где s — площадь, выраженная в соответствующих единицах (см2, мм2, м2). Соотношение между количеством электрического заряда и скоростью электродной реакции дается по закону Фарадея, согласно которому 1 фарадей (~96500Кл) заряда равен 1 грамм-эквиваленту электрохимического заряда, т. е.

В теории надежности для математического описания процесса восстановления объектов этот показатель играет важную роль. Поскольку рассматривается восстанавливаемый объект, он до момента времени t в принципе мог уже несколько раз отказать и затем быть восстановленным. Поэтому в интервале времени [t, t + &t] можно говорить о появлении первого отказа, второго и т.д. Учитывая это, параметр потока отказов можно определить следующим образом:

чем это последействие ПО связано исключительно с неопределенностью исходных уровней сопротивляемости в начальный момент эксплуатации ? и после восстановления у. Напомним, что, поскольку рассматривается модель последовательности независимых одноактных взаимодействий (нагружений), последействие в потоке по нагрузке отсутствует — нагружение элемента производится независимо друг от друга случайными сигналами (импульсами),

т. е. при неподвижном водиле угловые скорости колес 1 и 2 будут находиться в отношении, обратном их делительным радиусам, что известно из теории зацепления цилиндрических колес; знак минус в выражении (е) указывает, что вращение колес будет происходить в разные стороны, поскольку рассматривается внешнее зацепление. При о»! = 0 соответственно получим

Поскольку рассматривается линейный процесс, то

в следующем. Рассмотрим спираль, скрепленную в точках А та В, при вынужденном увеличении радиуса первого витка на величину А. При этом возникнут все внутренние усилия в нити и силы взаимодействия между витками. Разрушим соединения в точках А и В и уберем трение между витками, не изменяя радиуса внутреннего витка R -f А. Поскольку рассматривается нить упругая только вдоль своей длины, то она займет новое, ненапряженное состояние. Перемещения, которые при этом выявятся, взяты с обратным знаком, должны соответствовать искомым перемещениям основного состояния.

Цикл Карно состоит из двух изотерм и двух адиабат (рис. 7). В процессе изотермического расширения /—2 рабочему телу (агенту) сообщается количество тепла QJ от теплового резервуара с температурой Т\. Поскольку рассматривается обратимый процесс, температура рабочего тела в этом процессе также равна Т\*. В процессе изотермического сжатия 5—4 агент отдает количество тепла Q2 тепловому резервуару с температурой Т2, (такую же температуру имеет и сам агент). В процессах 2—3 и 4—1 система находится в условиях только тепловой изоляции, поэтому тепло не подводится и не отводится, т. е. dQ = 0. Эти процессы называются соответственно адиабатическим расширением и адиабатическим сжатием **. В результате такого цикла *** количество тепла Qi—Qz используется в машине и переходит в работу, которая характеризуется площадью цикла W и, кроме того, от теплового резервуара с температурой Т\ переходит количество тепла Q2 тепловому резервуару с температурой Т2.

Поскольку рассматривается конденсация в начале ширм, то T=Ti, уравнение (1.27) упрощается и с учетом (4.1) принимает вид

Поскольку рассматривается критический режим истечения, то между температурой торможения Т0 и температурой в критическом сечении Гкр существует соотношение