Параметрическое исследование

Зависимость lg g — Р, представленная графически, является параметрической диаграммой. Для построения параметрической зависимости g (g*, К), при разных значениях Тит предварительно рассчитывается Q. Наклон линейной зависимости lg g — Р определяется показателем степени п уравнения (51). Экспериментальные значения g, полученные при разном времени выдержки или разной температуре испытания ложатся на одну прямую при ус-•ловии, что механизм процесса не изменяется *. Из уравнения. (55) следует, что температура и время связаны между собой, и при неизменности механизма окисления при разных температурах можно получить одинаковые значения параметра. Например, при температуре 7\ металл окисляется в течение времени ч^ в одном опыте, а при более высокой температуре Т2, для того чтобы получить такое же значение параметра, как и в первом опыте, нужно окислять металл меньшее время <с2:

Перерасчет времени производится по параметрической зависимости Ларсена-Миллера Р = Т(С+ lg г), поскольку параметр Р является температурно-временным. Известно, что с помощью параметра Р можно определить время разрушения при температуре TI по данным испытания до разрыва при более высокой температуре Тъ ибо при постоянном напряжении справедливо соотношение

Данные некоторых работ, проведенных ЦНИИТМАШ, показывают, что коррозионная стойкость хромированных труб существенно снижается при содержании хрома в покрытии ниже 6—10%. Исходя из недопустимости снижения содержания хрома в твердом растворе менее 6% по параметрической зависимости Ларсона-Миллера, основанной на диффузионных процессах, была определена предельная температура применимости хромированных труб, равная 565 °С при ресурсе 100 тыс.ч. Как показали результаты промышленных испытаний при такой температуре, коррозионная стойкость хромированных труб в 3—4 раза выше, чем труб из стали 12Х1МФ в продуктах сгорания высокосернистых мазутов, и в 2—3 раза выше, чем тех же труб в продуктах сгорания АШ. Следует обратить особое внимание на сплошность покрытия, так как его дефекты в виде трещин, раковин и сколов по границам столбчатых кристаллов, которые образуются при повышенном содержании хрома, могут служить очагами развития внутренних коррозионных процессов.

С использованием критериальных уравнений (1.2.8), (1.2.9) и параметрической зависимости (1.2.11) по данным о кинетике циклических и односторонних деформаций, а также длительной пластичности материала может быть оценена величина накопленного длительного циклического повреждения. На рис. 1.2.2, 1.2.5 и 1.2.10 приведены соответствующие значения D для сталей Х18Н9, Х18Н10Т и Х18Н9Т при испытаниях в условиях мягкого нагружения с выдержками, причем расчет (на рис. 1.2.10, точки 1) •с использованием параметрической зависимости (1.2.11) дает результаты, близкие к экспериментальным.

С использованием критериального уравнения (6) и параметрической зависимости (8) по данным о кинетике циклических и односторонних деформаций, а также длительной пластичности материала может быть оценена величина накопленного длительного циклического повреждения. На рис. 6 приведены соответствующие значения D для стали Х18Н9Т при испытаниях в условиях мягкого нагружения с выдержками, причем расчет с

использованием параметрической зависимости (8) дает результаты, близкие к экспериментальным [14].

На основании рассмотрения процесса в первом полуцикле можно заключить, что, по-видимому, если в экстремальных условиях долговечности материала одинаковы, то в связи с подобием процессов в модели и натуре повреждаемости в течение всего цикла будут тождественны. Для этого случая воспользуемся обобщенными графиками параметрической зависимости длительной прочности материалов.

б) В уравнении (1.16) оператором изменения не учитывается влияние электрического питания, как и старения. В случае необходимости это следует учитывать посредством параметрической зависимости (разд. 2.2.1).

Обработка результатов анализа НДС в наиболее опасной точке стержня при плоском напряженном состоянии выполнена с помощью параметрической зависимости, позволяющей обобщить полученные данные:

* Средние результаты получены по параметрической зависимости Ларсена — Мюллера по данным трех эквивалентных режимов старения.

а — кривые ползучести стали при постоянной температуре и при различных напряжениях (/, // и /// — стадии): б — обработка результатов испытаний стали 12Х1МФ в координатах lg a— lg v [Л. 7]; в — обработка результатов испытаний с использованием параметрической зависимости (сплав ЭИ827) [Л. 9].

Параметрическое исследование этого отношения было проведено Уаддопом с соавторами [35] (рис.3). Как видно, экспериментальные точки хорошо коррелируют с параметрическими кривыми. Авторы работы отметили, что экспериментальные данные

Параметрическое исследование эпоксидного графитоп ластик а с ук-[0/±45]2S

Для решения этой задачи требуется провести параметрическое исследование, результаты которого показаны в табл. 2 и 3. Из табл. 4 (строки 1, 2 и 6) находим для боропластика с kf = 0,54 соответственно:

Даже из представленных здесь немногочисленных результатов видно, какое значение имеет укладка волокон — их взаимное расположение, в частности интервалы между соседними волокнами. Уменьшение этого расстояния в направлении приложенной нагрузки в случае прямоугольной укладки влечет за собой сильную локальную концентрацию напряжений. Однако при приложении нагрузки в направлении, соответствующем большим расстояниям между волокнами при прямоугольной укладке, получились бы результаты, значительно отличающиеся от приведенных здесь. Во всяком случае, полное параметрическое исследование влияния расстояний между волокнами для. различных комбинаций материалов волокон и матриц было бы весьма полезным.

Этот тип поведения изучался систематически. В частности, было проведено довольно исчерпывающее параметрическое исследование [14], в котором рассмотрено поведение фазы 7'[№з(А1, Ti)]

Настоящая работа представляет собой попытку решить такую задачу. Выполненное и описанное ниже расчетное параметрическое исследование имело своей целью выявление группы наиболее важных химических реакций, учет которых должен быть обязательным при проведении расчетов процесса рекомбинаций смесей Н — О — — N в соплах, а также определение тех ведущих реакций, для которых неточное определение значений констант скоростей наиболее существенно сказывается на результатах расчета.

Если требуется управление вектором тяги в плоскости крена, то можно использовать два сопла или установить в выходном раструбе пару тонких продольных разделительных ребер и впрыскивать жидкость через соответствующие отверстия [182, 183J. Из рис. 122 видно, что отверстия А(1,2) и В(1,2) обеспечивают управление по тангажу, отверстия С и D — по рысканию, а совместный впрыск А\ и Б2 или Л2 и В\ — по крену. В аэродинамической трубе с водой в качестве впрыскиваемой жидкости проведено параметрическое исследование распределения давления в таком сопле и его изменения в зависимости от отношения расходов вторичного и основного потоков, а также определено оптимальное положение впускных отверстий для вторичной инжекции [182, 183]. Эти результаты были затем использованы при разработке специального устройства, в котором сжигали малоразмерный заряд монотоплива на основе ПХА, а в сопло впрыскивали фреон-1 13 (рис.123). Двигатель устанавливали в двух прецизионных подшипниках, позволяющих ему совершать свободное (без трения) движение в плоскости крена. Вращательный момент измеряли с помощью двух балок, приваренных перпендикулярно к переходной муфте, скрепленной с передним днищем РДТТ. Балки жестко заделывались в стенд и при приложении крутящего момента подвергались изгибу. Измерительный мост с тензодатчиками,

Если требуется управление вектором тяги в плоскости крена, то можно использовать два сопла или установить в выходном раструбе пару тонких продольных разделительных ребер и впрыскивать жидкость через соответствующие отверстия [182, 183J. Из рис. 122 видно, что отверстия А(1,2) и В(1,2) обеспечивают управление по тангажу, отверстия С и D — по рысканию, а совместный впрыск А\ и Б2 или Л2 и В\ — по крену. В аэродинамической трубе с водой в качестве впрыскиваемой жидкости проведено параметрическое исследование распределения давления в таком сопле и его изменения в зависимости от отношения расходов вторичного и основного потоков, а также определено оптимальное положение впускных отверстий для вторичной инжекции [182, 183]. Эти результаты были затем использованы при разработке специального устройства, в котором сжигали малоразмерный заряд монотоплива на основе ПХА, а в сопло впрыскивали фреон-1 13 (рис.123). Двигатель устанавливали в двух прецизионных подшипниках, позволяющих ему совершать свободное (без трения) движение в плоскости крена. Вращательный момент измеряли с помощью двух балок, приваренных перпендикулярно к переходной муфте, скрепленной с передним днищем РДТТ. Балки жестко заделывались в стенд и при приложении крутящего момента подвергались изгибу. Измерительный мост с тензодатчиками,

пользуясь только расчетом запасов по несущей способности, что значительно проще и экономит время счета. Назначение регламентируемых запасов прочности также должно определяться целесообразностью соотношений их величин. Находя оптимальные решения по массе для различных рабочих параметров ступени, можно провести параметрическое исследование и получить предельные границы проектирования. На рис. 7.10 показаны зависимости окружной скорости на среднем радиусе лопатки осевой газовой турбины от температуры обода диска. Линии показывают, что при низкой температуре повышение окружной скорости может быть достигнуто некоторым усилением диска, увеличивающим его массу. Однако для каждого материала существует определенный температурный предел, когда усиление не позволяет спроектировать диск с заданными запасами прочности. Существует предельная окружная скорость, которую не удается превысить при дальнейшем снижении температуры. Каждая точка кривой соответствует диску минимальной массы, спроектированному для заданных параметров (запасов прочности, окружной скорости, температуры и Др.). Хотя результаты таких исследований представляются очевидными, автоматизация их получения с помощью программы и оптимальность каждого решения позволяют получить количественные оценки, что важно для практики.

объем и т. п. Математическое описание системы регулирования в большей степени касается механики самого блока управления, а не двигателя, т. е. определяется, насколько быстро может откликнуться система регулирования на потребности двигателя, а не насколько быстро откликнется двигатель на потребности системы., Другими словами, мы знаем, что мощность двигателя можно регулировать, изменяя, например, давление, и если это сделать достаточно быстро, то будет получен требуемый отклик, но быстродействие перепускного клапана системы регулирования может быть недостаточным, чтобы обеспечить это изменение давления. Следовательно, динамические характеристики регулирующего оборудования должны соответствовать особенностям данной системы двигателя и его рабочим режимам. Читателям, интересующимся этой конкретной проблемой, следует обратиться к соответствующей литературе по теории регулирования. Очень полезно провести параметрическое исследование системы регулирования мощности и работы двигателя.

На рис. 4.13 представлены результаты расчета зависимости а± и ац от коэффициента линейного теплового расширения связующего. Данное параметрическое исследование проведено в связи