Параметра упрочнения

условиях пластического деформирования, определяется моментом потери их пластической устойчивости, который зависит в значительной степени от параметра толстостенности конструкции 4* = 11R, деформационных характеристик металла оболочки и соответствует достижению максимальных значений перепада давлений на стенке оболочки (р - q)max (рис. 4.1) (находится из условия d(p - q) / «fe = 0 при 8 = 8икр).

В качестве примера на рис. 4.5 приведена эпюра распределения кольцевых напряжений OQ по толщине стенки оболочки, построенная с учетом граничных условий на внутреннем и внешнем контурах цилиндрической оболочки и свойств логарифмических спиралей. Как видно, в отличие от тонкостенных оболочек эпюра напряжений GQ в рассматриваемом случае непостоянна по толщине, и характер распределения Од зависит от параметра толстостенности оболочки Ч/.

Графическая интерпретация полученного решения (4.23) при некоторых значениях параметра толстостенности У представлена на рис. 4.10. Здесь же пунктирными линиями показаны кривые, соответ-

Для реальных значений параметра толстостенности оболочковых конструкций (Ч' = 0 ...0,4) а^ ~ 2.

На рис. 4.13 представлены кривые, характеризующие значения предельного перепада давления на стенке оболочки (р - q)niax, ослабленной кольцевой мягкой прослойкой, в условиях полной реализации ее контактного упрочнения (A"B » 4) в зависимости от параметра толстостенности оболочки Ч' - /1R и относительной толщины прослойки к = h It.

Зависимость величины (р - q)max для рассматриваемых сферических оболочек от параметра толстостенности и относительных размеров мягкой прослойки представлена на рис. 4.19.

условиях пластического деформирования, определяется моментом потери их пластической устойчивости, который зависит в значительной степени от параметра толстостенности конструкции Ч* = 11R, деформационных характеристик металла оболочки и соответствует достижению максимальных значений перепада давлений на стенке оболочки (Р ~ Ч)тах (Рис- 4.1) (находится из условия d(p - q) I d& - 0 при s = Бикр).

При разработке методики исследования и выборе конструкции моделирующих образцов прежде всего исходили из условий, что последние должны обеспечить схему нагружения и деформирования рассматриваемых неоднородных соединений, реализуемую в толстостенных оболочках, нагружаемых внутренним или внешним давлениями, и, с другой стороны, выявить влияние наиболее значимых факторов (кривизны, параметра толстостенности *F и параметров соединений) на напряженно-деформированное состояние соединений.

В качестве примера на рис. 4.5 приведена эпюра распределения кольцевых напряжений OQ по толщине стенки оболочки, построенная с учетом граничных условий на внутреннем и внешнем контурах цилиндрической оболочки и свойств логарифмических спиралей. Как видно, в отличие от тонкостенных оболочек эпюра напряжений (50 в рассматриваемом случае непостоянна по толщине, и характер распределения (J0 зависит от параметра толстостенности оболочки VF.

Графическая интерпретация полученного решения (4.23) при некоторых значениях параметра толстостенности Чу представлена на рис. 4.10. Здесь же пунктирными линиями показаны кривые, соответ-

Для реальных значений параметра толстостенности оболочковых конструкций (Т = 0 ...0,4) а^ ~ 2.

труба разрушается поперек от Qmax. Показатель анизотропии существенно влияет на несущую способность и ориентацию разрушения. Уменьшение приводит к увеличению и снижению предельных напряжений. Установлено, что увеличение параметра упрочнения п снижает несущую способность цилиндра, а увеличение г способствует возрастанию предельных напряжений. Зависимость несущей способности от параметра г можно связать с тем, что анизотропия металла при заданных условиях деформации приводит к изменению характера напряженного состояния.

Система циклических диаграмм деформирования необходима для получения основных параметров кривых деформирования — циклического предела текучести S^', параметра упрочнения т№ и их зависимостей от числа полуциклов нагружения.

учитывая (7.61), найдем предельное значение параметра упрочнения а = а„:

Система циклических диаграмм деформирования необходима для получения основных параметров кривых деформирования — циклического предела текучести S^k>, параметра упрочнения т^ и их зависимостей от числа полуциклов нагружения.

где в качестве параметра упрочнения q принимают либо накопленную пластическую деформацию (параметр Одквиста)

В отличие от изотропного тела использование в качестве параметра упрочнения q работы пластической деформации АР или параметра

материала твердой фазы. Зависимость этой величины от параметра упрочнения и температуры определяется так же, как и для неуплотняемых материалов.

Напомним, что функция ((х)} = 0 при'х<С 0(см. § 1). Учитывая (5.9), полагаем, что предельное значение параметра упрочнения а*,, равно

В качестве параметра упрочнения -q часто используют работу пластической деформации W— aijdei}. Вследствие несжи< маемости материала можно записать, что

В рассмотренных уравнениях поверхности нагружения анизотропно упрочняющихся тел в качестве параметра упрочнения использована накопленная пластическая деформация (параметр Удквиста). Поскольку материал при деформировании становится анизотропным, такое определение параметра упрочнения, при котором все приращения деформаций «равноправны», представляется необоснованным. Физически более оправдан выбор в качестве этого параметра работы пластической деформации, но это обычно ведет к значительному усложнению расчетов. '

В теории упрочнения принимается, что дополнительная мощность рассеяния зависит от параметра упрочнения, в качестве которого обычно используется накопленная деформация ползучести, и от напряжения. В случае изотропного упрочнения