Параметра теплоотвода

Также и при качественном отсчете или при отсчете (контроле) направления не требуется точное определение абсолютного значения наблюдаемого параметра — важно только определить направление отклонения его от заданной величины или же констатировать качественное изменение его. Такой отсчет имеет место, например, когда нужно установить, движется ли данный механизм в том или в другом направлении, находится ли мгновенное значение наблюдаемого параметра (температуры, давления, вакуума, расхода жидкости и т. п.) выше заданного предела или ниже его, возрастает ли этот параметр или уменьшается и т. п.

При количественном отсчете важное значение имеет прежде всего точное констатирование величины наблюдаемого параметра (температуры, давления, количества жидкости в баке, напряжения тока). Этот вид наблюдения за показаниями индикаторов 144

сажи и условия, влияющие на характер распределения концентраций и температур в объеме, можно считать мало меняющимися. Поэтому для котельных топок оказывается возможным приближенный расчет коэффициента ослабления лучей в зависимости лишь от одного параметра — температуры пламени.

значительного запаздывания в изменении температуры точки росы высокосернистых топлив. Однако природа этого явления связана не с процессом горения, а с каталитическим доокислением SO2 на содержащих X^Os отложениях пароперегревателя, температура и активность которых действительно изменяются с запаздыванием. В целом, вводя запас на незнание, интервал между опытами по исследованию процесса горения газа и мазута можно снизить до 30 мин. Далее по газоходу запаздывание начинает нарастать, так как в процесс теплообмена втягивается все больше металла и воды, температурные напоры становятся во много раз меньше и М растет. Процесс стабилизации температур и тепловых потоков совершается по законам, близким к экспоненциальным, т. е. бесконечно долго. На практике обычно удовлетворяются интервалом, после которого исчезают видимые монотонные изменения температуры, давления и других непосредственно измеряемых параметров процесса. Указанный период зависит от металлоемкости котла, размера возмущения и легко определяется экспериментально. В частности, для наиболее инертного параметра — температуры уходящих газов при обычных в ходе испытания возмущениях топливом или воздухом стабилизация наступает через 20—40 мин даже при сжигании угля [Л. 11-9].

Регулирование теплопроизводительности котла типа ТВГ осуществляется путем изменения количества газа, подаваемого в котел в зависимости от заданного параметра— температуры воды на выходе из котла (при работе в базовом режиме) либо температуры воды, подаваемой в теплосеть (при работе в регулирующем режиме). Для повышения качества регулирования в схему введена упругая отрицательная обратная связь по положению регулирующего органа (заслонки на газопроводе 16* 243

а) по отклонению регулируемого параметра —температуры воздуха в отапливаемом помещении от заданного значения;

применение регулирования по «возмущению» возможно только, если объект (отапливаемое помещение) обладает достаточно выраженным самовыравниванием регулируемого параметра — температуры внутреннего воздуха [1]. Как показывают теоретические исследования и практика работы систем отопления, жилое помещение обладает самовыравниванием, позволяющим использование подобного метода регулирования.

Пуск котла (при включенном электрическом питании и отсутствии сигналов, фиксирующих аварийное состояние какого-либо параметра или предельное состояние основного параметра — температуры воды или давления пара) осуществляют нажатием кнопки «Пуск». После этого исполнительным механизмом осуществляется полное открытие регулирующих органов топлива и воздуха (об этом судят по показаниям указателя положения), включаются магнитные пускатели первичного воздуха (только при работе котла на мазуте) и вторичного воздуха, включается отсчет времени предварительной вентиляции. По истечении времени предварительной вентиляции (120±24 с) автоматика выдает сигнал на исполнительный механизм, прикрывающий воздушную заслонку и регулирующий заслонку на подаче топлива до 20% открытия, подается напряжение на катушку зажигания Б-1 и на клапаны запальника. Если в течение времени 10±2 с не произойдет розжиг запальника, появляется сигнал «Авария», включается послеостановоч-ная вентиляция, обесточиваются клапаны запальника и катушка зажигания. Продолжительность послеоста-новочной вентиляции 60±12 с, после чего обесточиваются цепи магнитных пускателей вентиляторов.

значений температуры на поверхности могут соответствовать различные наборы параметров дефектов. Вследствие этого решения обратных задач оказываются неустойчивыми относительно малых колебаний входного параметра - температуры. Ввиду особенностей теплопроводности в объекте контроля происходит сглаживание температурных аномалий по амплитуде и запаздывание их по времени, что существенно осложняет идентификацию внутренних геометрических и тегиюфизических характеристик по результатам измерения температуры на поверхности. Тепловая дефектометрия осложняется многопараметрическим характером тепловых испытаний, сущность которого сводится к тому, что все параметры дефекта и изделия совместно влияют на параметры температурного поля. Оценка дефекта по одному параметру несостоятельна, поскольку, например, одному и тому же температурному перепаду может соответствовать либо дефект большего размера на большей глубине, либо малый дефект на меньшей глубине. При двустороннем ТК температурный перепад вообще слабо зависит от глубины залегания дефекта, поэтому его использование неэффективно. В одностороннем ТК для дефектометрии рекомендуются две фундаментальные зависимости: приблизительно экспоненциальное уменьшение амплитуды температурных сигналов и близкое к линейному их временное запаздывание при увеличении глубины залегания дефектов. Однако и в этом случае не предложено обобщенных зависимостей и простые алгоритмы дефектометрии возможны только для конкретных изделий при фиксированных усло-

Пуск котла (при включенном электрическом питании и отсутствии сигналов, фиксирующих аварийное состояние какого-либо параметра или предельное состояние основного параметра — температуры воды или давления пара) осуществляют нажатием кнопки «Пуск». После этого исполнительным механизмом осуществляется полное открытие регулирующих органов топлива и воздуха (об этом судят по показаниям указателя положения), включаются магнитные пускатели первичного воздуха (только при работе котла на мазуте) и вторичного воздуха, включается отсчет времени предварительной вентиляции. По истечении времени предварительной вентиляции (120±24 с) автоматика выдает сигнал на исполнительный механизм, прикрывающий воздушную заслонку и регулирующий заслонку на подаче топлива до 20% открытия, подается напряжение на катушку зажигания Б-1 и на клапаны запальника. Если в течение времени 10±2 с не произойдет розжиг запальника, появляется сигнал «Авария», включается послеостановоч-ная вентиляция, обесточиваются клапаны запальника и катушка зажигания. Продолжительность послеоста-новочной вентиляции 60±12 с, после чего обесточиваются цепи магнитных пускателей вентиляторов.

Подставляя в системы (5.10) выражения для г/о и r/i согласно (5.5) и приравнивания определители к нулю, получаем уравнения для критического параметра температуры:

Самым ответственным этапом расчета нагрузочной способности полимерного подшипника является определение параметра теплоотвода узла /Сто, в ко-

на короткой оси, запрессованной в стенку корпуса коробки, то допускается определение параметра теплоотвода при предложении о бесконечной длине вала. Точность расчета параметров теплоотвода корпуса и вала зависит от правильного выбора коэффициентов теплообмена поверхности этих деталей с окружающей средой, которые зависят от скорости перемещения деталей или скорости движения воздуха около них, расположения теплоотдающих поверхностей и других факторов. Так, в случае двукратного изменения коэффициента теплообмена поверхности вала величина теплоотвода через вал изменяется при прочих равных условиях примерно на 40%. В зависимости от конструкции узла результаты расчетов теплоотвода через корпус (при двукратном изменении коэффициентов теплообмена его поверхностей) могут отличаться друг от друга по относительной величине на 20—150%.

Рис. 34. Зависимость параметра теплоотвода через корпус типа I от исполнения полимерного слоя ТПС при Лк, равном 35 (сплошные линии) и 18 мм (штриховые линии)

U,Bm/°C Рис. 35. Зависимость параметра теплоотвода через корпус типа // от исполнения поли-

Рис. 36. Зависимость параметра теплоотвода через корпус типа // от исполнения полимерного слоя ТПС при <*2 = 200 мм и АК, равном 40 мм (пунктирные линии), 20 мм (сплошные) и 10 мм (штрихпунктирные)

Теплоотвод зубчатого колеса заметно повышается с увеличением его диаметра. Результаты расчета обработаны в виде зависимостей параметра теплоотвода от диаметра зубчатых колес для ряда исполнений полимерного слоя ТПС

Рис. 37. Зависимость параметра теплоотвода через корпус типа // от исполнения полимерного слоя ТПС при d. — 300 мм и Л,,, равном 40 (штриховые линии) и 20 мм (сплошные)

Рис. 38. Зависимость параметра теплоотвода через корпус типа // от исполнения полимер* кого слоя ТПС при d; = 400 мм (обозначения см. рис. 37)

Рис. 39. Зависимость параметра теплоотвода через корпус типа // от его диаметра при различных исполнениях полимерного слоя ТПС:

Рис. 40. Зависимость параметра теплоотвода через корпус типа // от его диаметра при U = 1,0 Вт/°С

Рис. 41. Зависимость параметра теплоотвода через корпус типа // от его диаметра при U = 2,0 Вт/°С