Параметра необходимо

Эти зависимости отражены в критериях (8), но их детальный анализ несколько громоздок и поэтому не может быть приведен в этой статье. Ограничимся лишь кратким изложением результатов такого анализа, которые выявляют роль характеристики источника энергии и параметра нелинейности Y-

Рис. 6.5.4. Зависимость отношения амплитуд составляющих гармоник при двухчастотных свободных колебаниях от параметра нелинейности системы

2,1. Значение параметра нелинейности а

В табл. 2.1 приведены значения параметра нелинейности а, соответствующие значениям /jj/jVi и vp.

На рис. 1.12 представлены результаты расчетов, выполненных при возрастающем порядке дроби (1.64), показаны зависимости дисперсии сга = (ма) от параметра нелинейности Ъ. Линия 5

Для практических расчетов анализ уравнения (3.4) удобнее проводить численно, выполняя интегрирование и вычисление корня при помощи ЭВМ. На рис. 3.1 показаны зависимости дисперсии процесса и (t) от параметра нелинейности Ь, построенные по методу статистической линеаризации (кривая /), по методу множителей Лагранжа (кривая 2), а также в соответствии

На рис. 3.3 показаны зависимости дисперсии выходного процесса о2*от параметра нелинейности b при различном числе членов аппроксимирующего ряда п. Как следует из графиков, имеет место быстрая сходимость результатов приближенного метода к точному решению, которое отмечено штрихпунктирной линией.

Рис. 8.10. Зависимость параметра нелинейности от отношения модулей объемного сжатия компонентов: без учета пластической сжимаемости (1), с учетом пластической сжимаемости (S), к первого (S) и к второго компонентов (4)

Приведем расчетные зависимости отклонения от линейности (параметра нелинейности S) диаграммы
элементарной ячейки от параметра нелинейности

Для бумаг, которые имеют большую пористость (см. рис. 7.25), расход растет быстрее. Зависимости на рис. 7.27 получены при значении параметра нелинейности жидкости п = 0,20.

Влияние параметра нелинейности печатной краски п на зависимость расхода краски от давления для бумаги Люми Арт иллюстрирует рис. 7.28. Видно, что при увеличении п расход падает. Обращает на себя внимание высокая чувствительность расхода к изменению параметра п.

В модели Кинчина и Пиза для упрощения вводится предположение о наличии резкого порога Eit при котором прекращается ионизация и наступает область упругих столкновений. При бомбардировке веществ со средними и большими относительными атомными массами в большинстве случаев выбитые атомы обладают энергией, значительно меньшей ?,-, и, следовательно, природа порога ионизации не имеет значения. Однако для легких 'элементов бомбардировка нейтронами деления приводит к образованию большого числа выбитых атомов с энергией, превышающей Ег, и, следовательно, выбору этого параметра необходимо уделить больше внимания. Применение каскадной теории к столкновениям, когда вторично выбитые атомы также достигают области ионизации, оказывается более сложным, и: до сих пор для них не проведено достаточно точных расчетов. Однако в большинстве рассматриваемых случаев упругие столкновения, производимые первично выбитыми атомами с энергией выше Ег, очень слабо экранируются и приводят главным образом к образованию вторично выбитых атомов, обладающих значительно меньшей энергией, чем первичные атомы. Предполагается, что энергия 'вторично выбитых атомов меньше Е^ обшее число смещенных атомов становится пропорциональным той части энергии первично выбитого атома, которая расходуется на упругие столкновения; эта величина в дальнейшем обозначается G(E) (рис. 2.10). Таким образом, уравнения (2.3) и (2.4) принимают вид

значение наименьшего параметра необходимо уточнить, то следует пользоваться другим, более удобным уравнением:

С этой целью необходимо испытать четыре группы образцов при разных скоростях а, получить значения разрушающих напряжений и составить четыре уравнения по форме (4) или (6). Полученная система уравнений линейно зависима, поэтому она дает возможность определить только три параметра. Для определения четвертого параметра необходимо ввести дополнительное уравнение. Для этой цели можно использовать уравнение кривой усталости (1) или (5).

При синхронном вращении скрещенных поляризатора и анализатора от 0 до 90° для каждого значения угла поворота будут получаться изоклины со своим значением параметра. Для получения изоклины любого заданного параметра необходимо повернуть анализатор и поляризатор против часовой стрелки на угол, равный заданному параметру. При этом необходимо, чтобы начальная установка полярископа соответствовала нулевой изоклине, т. е. чтобы плоскость поляризации прибора была горизонтальной.

Для получения изоклин любого заданного параметра необходимо, смотря от анализатора к поляризатору, повернуть анализатор и поляризатор против часовой стрелки на угол, равный заданному параметру. При этом необходимо, чтобы начальная установка полярископа соответствовала нулевой изоклине, т. е. чтобы плоскость поляризации прибора при установке на нулевую изоклину была горизонтальна.

Для выявления характера изменения регулируемого параметра необходимо рассмотреть работу всех элементов системы во взаимодействии, т. е. произвести совместное решение уравнений движения всех элементов. Для этого должно быть составлено общее уравнение движения системы регулирования.

И все же ЦСЗ с памятью и аппаратными принципами реализации не являются в настоящее время наиболее современным решением данной проблемы. Поскольку в калибровочные характеристики, хранящиеся в ПЗУ, закладывается информация только об основных опорах - точках регулировочной характеристики, то для определения значения регулируемого параметра необходимо проводить одно- или двухмерную интерполяцию. Интерполяция требует проведения нескольких операций быстрого умножения и деления.

Важной характеристикой коррозионностойких сталей и сплавов, в том числе и нержавеющих, является величина предела текучести при повышенных температурах, поскольку в таких условиях эксплуатируются многие аппараты и технологическое оборудование, выполненные из аустенитных хромоникелевыХ сталей. Знание этого параметра необходимо как потребителям стального оборудования, так и металлургам, так как на металлургических и трубопрокатных'заводах для интенсификации технологических процессов применяют подогрев сталей (например, при теплой прокатке листовой стали, теплой прокатке и волочении труб, проволоки и т. п.). Следует иметь в виду, что при повышении содержания С в аустенитных хромоникелевых сталях наряду с возрастанием прочности происходит снижение их коррозионной стойкости, пластичности и ударной вязкости после отпуска при 600-800 °С. Стабильность этих характеристик наблюдается только при содержании около 0,02 % С в отпущенной при 500-800 °С после закалки стали. Отрицательное- влияние повышенного содержания С обычно частично устраняется присадкой стабилизирующих элементов (Ti, Nb). Аустенитные хромоникелевые стали с очень низким содержанием С по сравнению со стабилизированными обладают большей стойкостью к МКК и к общей коррозии, имеют лучшие технологические свойства.

Параметр Sv, определяемый выражением (2.71), можно рассчитать, определяя колебания энергии по диаграмме крутящий момент — угол поворота кривошипа или рассматривая составляющую гидродинамических сил, действующих на элементы двигателя. Для шестицилиндрового четырехтактного двигателя с рядным расположением цилиндров при скорости вращения вала 5000 об/мин типичное значение Sv составляет примерно 0,05. По нашему мнению, в будущем величину этого параметра необходимо определять для всех двигателей Стирлинга, чтобы можно было дать количественную оценку «плавности» создаваемых ими крутящих моментов, Это позволит решить, подходит ли конкретный двигатель для выполнения данной практической задачи. Очень важно знать изменение скорости вращения в цикле для ответа на вопрос, где можно применять двигатель. Сильное изменение скорости вращения за цикл недопустимо в некоторых практических приложениях, например в электрических генераторах (чтобы устранить «мигание»), в системах с зубчатыми передачами (чтобы избежать реверса нагрузок и удара зубьев) и в системах -с мягкими резиновыми муфтами. Наиболее жесткие требования предъявляются, как правило, к электрическим установкам, поскольку для предотвращения «мигания»

томерных материалов это сделано впервые. Уравнения.упругости для эластомерного тела малой толщины содержат два независимых малых параметра: геометрический Л/Я и физический 1 — 2i/ или G/K, оба параметра необходимо учитывать в асимптотических построениях. Гипотеза несжимаемости в краевых задачах теории слоя неприменима.