Производится поворотом

После этого согласно уравнению (9.37) откладываем по вертикали вверх отрезок АВ, соответствующий значению Afjj движущего момента в положении /. Далее откладываем вниз отрезок А С, соответствующий среднему значению Мс1а момента сопротивления на участке q>j ~<рг. Через точку С следует провести отрезок кривой CD, равноотстоящей от кривой 0,5 Л4д(со). Точка D определяет все искомые величины в положении 2, в том числе и величину <В2, которая переносится в правый нижний квадрант, где производится построение функции со(ф) угловой скорости от угла поворота звена приведения. Дальнейшие построения, связанные в получением функции со(ф), производятся аналогично.

Трактовка условий достижения предельного состояния по разрушению в форме деформационно-кинетического критерия предполагает интерпретацию экспериментальных данных в виде зависимости суммарного повреждения от числа циклов до появления трещины. При этом для условий термоусталостных испытаний, которые, как было подчеркнуто, являются в общем случае нестационарными и сопровождаются накоплением не только усталостных, но и квазистатических повреждений, выражение результатов в широко используемой в настоящее время форме, когда производится построение зависимости циклической деформации (суммарной или необратимой) от долговечности, является недостаточно корректным. На рис. 1.3.7 представлены данные термоусталостных испытаний. Видно, что при использовании деформаций, получаемых в первом цикле нагружения, и деформаций, соответствующих 50%-ной долговечности образца, наблюдается кажущееся снижение сопротивления термоусталостному нагружению в два-три раза по сравнению с кривой усталости материала. Указанное является следствием неучета влияния в термоусталостных испытаниях квазистатических повреждений, роль которых возрастает по мере снижения долговечности образцов.

Для простоты изучения реальное тело заменяют идеальным, наделяя его лишь важнейшими в рассматриваемом случае свойствами. Такой процесс называется абстрагированием; к нему вынуждены прибегать при развитии многих наук. После введения идеализированного тела, наделенного лишь важнейшими для рассматриваемого круга проблем свойствами, производится построение теории. Достоверность последней зависит, в частности, от того, насколько удачно идеализация сохраняет основные, существенные в данном случае свойства реального объекта. Судить об этом можно, сопоставляя результаты, полученные теоретически на основе идеализированной модели, с результатами соответствующего эксперимента.

После этого согласно уравнению (46) откладываем на вертикали вверх отрезок АВ, соответствующий значению Маг движущего момента в положении 1. Затем откладываем вниз отрезок ВС, соответствующий среднему значению Mci_2 момента сопротивления на участке ф!~ф2. Через точку С следует провести отрезок кривой, равноотстоящий от кривой 0,5Ма(со). Точка D определяет все искомые величины в положении 2, в том числе и величину о>2, которую надо перенести в правый нижний квадрант, где производится построение функции со(ф) угловой скорости от угла поворота звена приведения. Дальнейшие построения, связанные с получением функции со (ф), производятся аналогично.

На основании полученных данных производится построение t — Q-диаграм мы (рис. 11.4).

Произвольная точка плоскости чертежа, из которой производится построение плана скоростей, называется полюсом плана скоростей и обозначается через р.

На графе системы выбирается дерево графа. На основе графа системы и выбранного на нем дерева производится построение графа распространения сигналов (см. работу [13]) — обобщенной схемы взаимодействий

Прогнозираванив. значений подавателей параметрической надежности проецируемых электронных устройств с достаточной достоверностью моано Тфоизводить аа модвлодпадем стенде, где осущёствля-ется воспроизведение нестационарных случайных процессов изменения свойств комплектующих элементов и регистрируются моменты времени появления изометрических отказов. Б результате об-раоотки статистических данных об отказах производится построение плотности распределения (плотности вероятности) наработки до отказа и вычисляются характеристики надежности устройства. .ч Структурная схема моделирующей установки для прогнозирования значений показателей параметрической надежности приведена на рис. 1. Основными блоками установки являются: генератор 1 стационарного случайного напряжения (ГССЮ; блок 2 нелинейных элементов; блок 3 питания установки; устройство 4 для контроля стабильности характеристик ГССН; магазин, Ь эталонных элементов; блок б задания масштабных коэЗДициентов моделирования; блок 7 запоминания мгновенных значений случайного напряжения, пропорционального 'начальным вначениям параметров элементов; ячейки памяти &; программное устройство 9 управления, содержащее коымутатор 10; датчик времени 11; генератор !<; тактового иыаульса; блок 1о. измерительных и контрольных приборов; блок 14 задания режимов раоочы исследуемого устройства; пульт управления lit; Олок 16 запоминания мгновенных значений случайного напряжения, пропорционального величине скорости изменени^ параметров элементов; ячейки памяти 17; олок 1о электронных интеграторов; блок ZQ электромеханических интеграторов 21; 'блок ;&*!лаквтов, комплектующих исследуемую систему элементов 23; устройство ?4 для задания границ областей допустимых зна-

Наиболее просто производится построение изогнутой оси для стержня, закрепленного одним концом и нагруженного на другом конце силой, нормальной к оси стержня (фиг. 83, а —г).

Хорошо известна та роль, которую играют в задачах геометрического синтеза механизмов кривые Бурместера — кривая центров и кривая круговых точек; эти кривые приходится строить по точкам. Мы рассмотрим один метод, который даст возможность весьма просто исследовать их свойства и получить сравнительно простые формулы, позволяющие найти аналитическим путем те параметры, по которым производится построение кривых по точкам.

и проводим этим радиусом из центра 02> лежащего на направлении линии 01«, дугу окружности до пересечения с ординатой t = А^, + + ALj в точке Ь. Аналогично производится построение на других участках интервала t. С целью увеличения точности можно применить метод добавочного полушага. Из построенного графика определяем время заклинивания t3 и Угол 5тах-

электрода 3, состоящий из электродвигателя постоянного тока для рабочей подачи во время плавления и пневмоцилиндра для отброса электрода перед сливом металла из тигля. Контейнер с литейными формами 4 загружают на центробежный стол с помощью поворотного крана 5. Этим же краном устанавливают на площадку 6 новый расходуемый электрод с целью его приварки к огарку ранее расплавленного электрода. Разливка металла после включения дуги и подъема электрода производится поворотом тигля с помощью гидропривода вокруг оси, проходящей через сливной носок. Расплав к форме подастся по приемно-направляющему лотку 7. Привод центробежной машины 8 вынесен за пределы вакуумной камеры, он состоит из электродвигателя постоянного тока, редуктора и рамы. Скорость вращения стола диаметром 1000 мм регулируется бесступенчато от 200 до 600 об/мин. Емкость тигля - до 130 кг (по жидкому титану), максимальная сила тока 16 кА (см. табл. 92).

Изменение цикловой подачи топлива производится поворотом плунжера 15 зубчатой рейкой 4, перемещающейся под действием регулятора. При этом в плоскости отсечного отверстия Б устанавливаются участки золотниковой головки плунжера 15 насосной секции с различным расстоянием между верхней и отсечной кромками плунжера, определяющими его геометрический ход подачи. Ход плунжера до начала геометрической подачи и, следовательно, момент начала впрыскивания топлива в цилиндр двигателя регулируются винтом 21 толкателя.

бенец. На одндм Ёенце 4§, на Другом — 48 зубьев. РегулйрбванМё натяга в резьбе производится поворотом одной половины гайки на винте / относительно другой. Для этого гайки выводятся из соединения с корпусом 4. Поворот обеих половин на один зуб в одном и том же направлении ведет к сближению гаек на 0,002 мм.

При отжатии собачки 2, вращающейся вокруг неподвижной оси А, диск 1, вращающийся вокруг неподвижной оси В, под действием пружины 3 поворачивается попеременно в одну и другую сторону. Затяжка пружины 3 производится поворотом звена 4, снабженного выдвигающимся штифтом 5, из положения, указанного штрихами, в положение, показанное на чертеже, и обратно.

Диски фрикционной муфты 3 могут скользить вдоль призматической направляющей а вала 1 и соединяться с колесом 18 или 19, свободно вращающимися вокруг вала /. Колесо 19 может входить в зацепление с паразитным колесом 21, которое в свою очередь входит в зацепление с колесом 22, жестко связанным с валом 23. Колесо 18 входит в зацепление с колесом 20, жестко связанным с валом 23. Колеса 5 и 6' могут скользить вдоль призматической направляющей Ь вала 23 и входить в зацепление с колесами 12 и 13, жестко связанными с валом 24. Колеса 7, 8, 9, 10 могут скользить вдоль призматических направляющих cud вала 24. Колеса 7, 8 и 9, 10 могут входить в зацепление соответственно с колесами 14, 15 и 16, 17, свободно вращающимися на валу 2. Колесо 25, жестко связанное с колесами 14, 15 и 16, 17, входит в зацепление с колесом 26, жестко связанным с промежуточным валом 27. Муфта 14 может скользить вдоль призматической направляющей / втулки. Соединение муфты 14 с колесом 13, жестко связанным с валом 2, производится поворотом поводка 4 вокруг неподвижной оси А. При этом одновременно происходит вывод колеса 11 из зацепления с колесом 13 перемещением колеса И вдоль призматической направляющей вала 27.

Зажим рельса 3 производится поворотом рычагов 1 и 2 вокруг неподвижной оси А в направлениях, указанных стрелками.

Рычаг 2, вращающийся вокруг неподвижной оси А, заканчивается круговым эксцентриком а. Зажим объекта / производится поворотом рычага 2 в направлении, указанном стрелкой.

Рычаг 3, вращающийся вокруг неподвижной оси А, входит во вращательную пару В со скобой 6, которая накидывается на верхнюю крышку / так, чтобы палец а скобы находился в лунке крышки /. Между крышками 1 к 2 имеется пластинчатая пружина 5. Запор двойной крышки, состоящей из крышек / и 2, производится поворотом рычага 3 вокруг оси А. При этом пружина б обеспечивает плотное прилегание крышки 2 к выступам стойки 4.

С сектором / шарнирно соединено звено 3, скользящее в направляющей 4, которая может поворачиваться вокруг неподвижной оси А. Рычаг 2 может вращаться вокруг неподвижной оси В независимо от сектора /. Переключение звена 3 из одного предельного положения в другое производится поворотом рычага 1 с грузом б вокруг оси В. При этом сектор / под действием силы веса груза прижимается к одному из упоров с или d стойки.

Перестановка цифровых колес 2 на нуль производится поворотом валика / в направлении, указанном стрелкой. При повороте валика 1 поворачивается жестко соединенная с ним рамка 3, производя расцепление зубчатых колес привода счетчика. Одновременно рычаг 4 со скошенным концом производит расцепление зубчатой муфты 5. Вслед за этим рычаг 6, воздействуя на кулачок 7, устанавливает цифровые колеса на нуль. Пружина 8 возвращает механизм в исходное положение.

Собачка 2 вращается вокруг неподвижной оси А. Храповое колесо 3 совершает независимое от рычага 1 вращение вокруг неподвижной оси В. При повороте рычага / вокруг оси В собачка 2 поворачивает храповое колесо 3. Выключение собачки производится поворотом рукоятки а вокруг оси А в направлении к рычагу /.