Производится отдельными

Предложенный [9] метод прогнозирования усталостной (корро-зионно-усталостной) долговечности практически реализуется следующим образом. Образец материала металлической конструкции через определенное число циклов нагружения на усталостной машине в условиях, соответствующих эксплуатационным, подвергается рентгенографированию. Причем частота съема должна быть наибольшей в области циклической ползучести полной кривой усталости (при малых числах циклов нагружения). На основании полученных характерных зависимостей Ad/d = f(N) прослеживается кинетика субструктурных изменений в материале конструкций, предопределяющих его разрушение. Полученные таким образом зависимости подробно рассмотрены в [39]. Исходя из анализа построенных зависимостей производится определение усталостной долговечности. Подобный анализ позволяет установить реальные (скрытые) возможности исследуемого материала и назначить оптимальный ресурс его работы. Кроме того, наличие таких зависимостей как паспортных данных материала для конкретных условий эксплуатации позволяет выбрать оптимальные, с точки зрения усталостной выносливости конструкции, материалы для ее изготовления и режим нагружения. Также возможно определение и коррозионно-усталостной долговечности (ресурса).

чи, назначения числа сателлитов (k) и модуля (т) производится определение чисел зубьев колес так, чтобы наиболее точно обеспечить заданное передаточное отношение, а также условия соосности, соседства, сборки и отсутствия заклинивания колес передачи.

На втором этапе производится определение остаточных напряжений в поверхностном слое объекта. Он включает в себя следующие действия:

чи, назначения числа сателлитов (k) и модуля (т) производится определение чисел зубьев колес так, чтобы наиболее точно обеспечить заданное передаточное отношение, а также условия соосности, соседства, сборки и отсутствия заклинивания колес передачи.

одна другой; в-третьих, нормаль /'—Гп должна равняться нормали /—/„. На основании высказанных соображений и производится определение положения точки /' искомой кривой.

При метрическом синтезе кинематической схемы механизма производится определение основных размеров его звеньев по заданной функции S (ф) или р (ф), определяющей движение исполнительного звена, или по заданной траектории одной из его точек и ряду ограничивающих условий и качественных критериев.

для нормального закона распределения вырабатываются случайные числа г для математического ожидания М (г) = 0 и средне-квадратического отклонения <тг = 1. В подпрограмме для каждого случая применяется формула разыгрывания, которая учитывает характеристики заложенного распределения. Так, если р распределено по нормальному закону с параметрами /?ср и ар, то формула разыгрывания будет р— рср -f apz, где г получено с помощью генераторов случайных чисел. Возможно создание подпрограмм для разыгрывания случайных значений параметров при задании их. распределения при помощи гистограмм. После получения случайных значений для каждого опыта рассчитывается скорость процесса повреждения у (оператор 3) и по ней скорость процесса изменения параметра ух (оператор 4). Данная процедура повторяется N раз и каждое полученное значение ух засылается во внешнюю память машины. После накопления необходимого количества статистических данных, т. е. при п = N, производится определение 7Ср и <*х (операторы 6 и 7), после чего возможен как расчет вероятности безотказной работы Р (Т) (оператор 8), так и построение гистограммы распределения -ух (или наработок до отказа Т{) и выдача на печать всех необходимых данных.

На втором этапе производится определение остаточных напряжений в поверхностном слое объекта. Он включает в себя следующие действия:

Существует зависимость фрактальной размерности рельефа от направления изучения его профиля, в котором производится определение фрактальной размерности [164, 165]. В направлении развития вязкого разрушения титанового сплава была определена размерность Df = 1,1-1,3, а в алюминиевом сплаве 7075-Т6 в перпендикулярном направлении к развитию вязкого разрушения — Df= 1,9. Возможно, основа сплава влияет на различие в шероховатости рельефа излома. Однако обращает на себя внимание тот факт, что теоретическое значение Df= 1,3-1,5 без уточнения основы сплава, в котором реализовано разрушение [163], близко к фрактальной размерности, характеризующей направление развития разрушения. Поэтому при определении фрактальной размерности для описания кинетики усталостных трещин необходимо учитывать различие во фрактальных размерностях по двум направлениям и оценивать среднюю величину Df по формуле

Процесс усталостного разрушения на всех стадиях роста трещины протекает на разных масштабных уровнях, что, как подчеркнуто выше, характеризуется разной фрактальной размерностью. Существующая зависимость фрактальной размерности от ориентировки профиля рельефа, по которому производится определение фрактальной размерности [142, 162-167], не связана с основой сплава, а отражает природу самого процесса разрушения. Развитие процесса разрушения в разном направлении осуществляется с формированием разной геометрии рельефа, что является само-афинностью рельефа излома, для анализа которой необходимо иметь специальный метод определения их фрактальных характеристик [168]. Одним из таких методов является метод определения фрактально-спектральных характеристик изломов [169].

Большинство исследований, посвященных определению напряжений, необходимых для роста усталостной трещины, проводили в условиях, когда выращивание исходной трещины осуществлялось при напряжениях выше предела выносливости, т. е. когда трещина распространяющаяся, а ее остановка — искусственная (связана с прекращением нагружения). В этих условиях критическое напряжение развития усталостной трещины зависит от длины исходной трещины и напряжения, при котором эта трещина выращивалась. Однако перенесение полученного в этих условиях критического напряжения на нераспространяющиеся усталостные трещины не совсем корректно. Условия в вершине нераспространяющейся усталостной трещины существенно отличаются от условий в вершине развивающейся трещины той же длины. Так, зона пластической деформации у вершины нераспространяющейся трещины всегда существенно меньше, чем у вершины распространяющейся. Вместе с тем, как было показано ранее, именно размер зоны пластической деформации у вершины трещины является одной из основных характеристик для определения условий дальнейшего ее роста. На аналогичное обстоятельство указывается в работе 117] в качестве предостережения от получения ошибок при определении характеристики сопротивления росту усталостной трещины, выращенной при напряжениях более высоких, чем напряжения, при которых производится определение указанной характеристики.

Виды смазочных устройств. Жидкостные и консистентные смазочные материалы могут подаваться к смазываемым трущимся поверхностям двумя способами: индивидуально и централизованно. При индивидуальном способе подача смазки производится отдельными устройствами, расположенными вблизи смазываемых мест. Централизованный способ предусматривает смазку нескольких отдельно расположенных трущихся пар одним смазочным устройством. Оба способа могут обеспечивать периодическую и непрерыв-

прокладка из круглой стали 3, применяемая при размалковке. Обработка уголка 4 производится отдельными участками длиной до 300 — 350 мм с последовательным перемещением его между штампами.

Периодическая вальцовка. При такой вальцовке за один проход в одном ручье с периодически меняющимся по длине профилем может быть получена заготовка периодического профиля, последующая штамповка или механическая обработка которой производится отдельными периодами или по всей длине сразу.

Периодическая вальцовка. При такой вальцовке за один проход в одном ручье с периодически меняющимся по длине профилем может быть получена заготовка периодического профиля, последующая штамповка или механическая обработка которой производится отдельными периодами или по всей длине сразу.

одна и та же двухсторонняя головка для одновременного нарезания выпуклой и вогнутой сторон впадины зуба с одной установки. Чистовая обработка обоих колёс производится отдельными двухсторонними головками с одной установки для большого колеса и с двух установок для малого колеса.

Сальник насоса должен быть набит плотно, но не туго. Слишком тугая затяжка сальника увеличивает нагрузку электромотора, вследствие чего он может нагреваться. При туго затянутом сальнике насос после выключения электромотора останавливается сразу, а не постепенно; в этом случае сальник необходимо ослабить или набить вновь. Набивку сальника лучше делать в два-три приема, т. е., набив сальник один раз, пустить насос и подтянуть сальник. Если появится течь, то добавить набивки и вновь пустить в действие насос. В результате получится плотная и толстая набивка, которая потребует меньшей затяжки и редкого подтягивания сальника в процессе работы насоса. Набивка часто производится отдельными кольцами, нарезанными из просаленного асбестового шнура; в таком случае стыки отдельных колец набивки должны располагаться вразбежку. Набивку сальника можно считать удовлетворительной, если при действующем насосе вода просачивается через сальник небольшими каплями. При появлении в сальнике течи необходимо его подтянуть.

Обработка сферы широким резцом производится отдельными участками, захватывающими примерно V3 длины сферы. Подача резца осуществляется вручную при самом минимальном числе оборотов.

ных насосов (клапаны типа КОС). Управление подачей конденсата производится отдельными клапанами с соленоидным (электромагнитным) приводом. Импульс на срабатывание обратных клапанов поступает при отклю-92

Подача компонентов смеси в смеситель производится отдельными питателями (дозаторами). Как бы не был точен промышленный питатель, подача им сыпучего материала в каждые мгновения изменяется во времени случайным образом или по какому-то закону. Кроме колебаний в массовой подаче сыпучего материала могут возникнуть ее отклонения из-за

приварить фланец, изготовляемый часто из углеродистой стали. Съемные сферические крышки также обычно изготовляют с отбортованным фланцем, поверх которого затем приваривают толстый фланец из углеродистой стали. Отбортовка производится отдельными участками при нагревании металла газовыми сварочными горелками больших номеров, при нормальном пламени.