Проводилось измерение

Нами проводилось исследование скорости образования покрытия из карбида на графитовой подложке из газовой фазы, содержащей пары пятихлористого ниобия и аргон, в широком интервале температур, давление компонентов было равно атмосфер-

В дальнейшем проводилось исследование зависимости скорости осаждения карбида ниобия от времени (рис. 3), концентрации основного компонента (рис. 4) и температуры процесса осаждения (рис. 5). Кривые 2 и 3 получены при температуре 2323° К (2050° С); кривая 1 -при 2573°К (2300° С); давление пятихлористого ниобия при указанных температурах равнялось 1.1 • 10~2 атм. Как можно

С целью изучения сопротивления труб повторным нагружением внутренним давлением в работе [228] проводилось исследование горячекатаных труб сечением 195 X 6 мм, изготовленных из стали марки 20. При этом ряд труб имел концентраторы в виде надрезов. При статическом нагружении разрушение у всех образцов (с концентраторами и без них) происходило по образующей, а при повторных нагружениях трещины возникали в местах концентрации напряжений. Это показывает, что концентрация напряжений в отличие от статических испытаний играет значительную роль в разрушении трубы, подвергнутой воздействию повторного внутреннего давления.'

Наряду с изучением физико-химических характеристик инги-бированных покрытий проводилось исследование их электрохимических свойств. Важной характеристикой, определяющей защитные свойства покрытий, является зависимость сопротивления и емкости от частоты. Сплошные пленки, отличающиеся высокими изоляционными характеристиками, должны обнаруживать сильную зависимость сопротивления и незначительную зависимость емкости от частоты, И наоборот, пористые покрытия с невысокими изоляционными характеристиками должны обнаруживать слабую зависимость сопротивления и сильную зависимость емкости от частоты.

Поиск информации по вопросам разрушения электронного оборудования при продолжительном погружении в морскую воду проводился в Центре документации Министерства обороны США, а также путем консультаций со специалистами, работающими в области разработки, и эксплуатации оборудования. При этом имелось в виду поведение оборудования, предназначенного для использования в обычных условиях,-а не разработанного специально для эксплуатации на больших глубинах. В Центре документации полезной информации найти практически не удалось, а основные сведения были получены из различных журналов, ведомственных докладов и материалов конференций, данные о которых отсутствовали в этом Центре. Дополнительная литература, перечисленная в конце раздела, содержит много полезных сведений и заслуживает внимания. Специально к этому докладу не было приурочено каких-либо экспериментов, однако в то время проводилось исследование повреждений электронного оборудования погружаемого аппарата «Алвин», пролежавшего 9 мес на глубине 1550 м, и здесь будут использованы полученные при этом результаты.

но разложившегося в условиях пиролиза МИПД [Л. 73]. Третья серия измерений проводилась с облученным МИПД [Л. 74]. Во второй серии опытов была проведена часть измерений в ранее исследованной, области температур, причем отсчет времени истечения проводился как визуально, так и с помощью контура электромагнитных колебаний. Результаты этих измерений в пределах погрешности эксперимента согласуются с данными предыдущего исследования [Л. 103]. Измерения проводились многократно при нижнем и верхнем положении вертикальной трубки, а окончательно принимался средний результат. Разброс экспериментальных точек не превышал 1%. Максимальная относительная погрешность определения коэффициента вязкости неразложившегося МИПД (табл. 3-58) не превышала 2,6%. На несколько измененном варианте вышеописанной установки в работах МЭИ проводилось исследование вязкости фреона-23 в интервале температур от —20 до 180°С при давлениях от 2 до 400 бар [Л. 156].

Проводилось исследование вынужденных колебаний зубчатой муфты [39], состоящей из зубчатого барабана 1 и эпицикла 3 {рис. 35), а также отдельных полумуфт в частотном диапазоне от 20 до 1000 Гц. Зубчатое соединение муфты характеризуется •следующими параметрами:

В течение пяти лет проводилось исследование динамических характеристик автоматов модели 1А225-6 при их эксплуатации. Для примера на рис. 4 приведены осциллограммы крутящих моментов на продольном РВ для двух автоматов. У автомата /

Одним из путей успешного решения этой задачи является использование излучения радиоактивных изотопов. В 1956 г. в НИИТеплоприборе проводилось исследование радиоактивных методов измерения расхода газов, и был создан опытный образец радиоактивного расходомера общепромышленного назначения для непрерывного дистанционного измерения, записи и регулирования расхода различных газов без потери давления в потоке. В основу этого устройства положен метод, предложенный Н. Н. Шумиловским и Л. В. Мельтцсром [1, 2 ,3].

Параллельно с исследованием жесткости проводились записи ускорений, скоростей и малых перемещений для оценки плавности движения, динамических нагрузок на привод суппортов и шпиндельного блока, а также точности конечных положений (табл. 1). При этом отрабатывалась методика проведения динамических исследований в условиях ремонтного цеха, проводилось сравнение длительности холостых ходов у различных моделей полуавтоматов и проверялась возможность оценки технического состояния и регулировки станков по осциллограммам скоростей и ускорений. Примерно по той же методике проводилось исследование жесткости и динамических характеристик многопозиционных агрегатных полуавтоматов [30]. Здесь также проведению исследований предшествовало изучение наладок, режимов резания, стойкости инструмента,

2) параметр «2 фиксирован (так как он не оказывает существенного влияния на Ф (а)), и проводилось исследование уже по трем параметрам в области —2,7 < ах < 2,3; —2,1 < а3 < 2,1; -2,9 < а4 < 2,3; а2 = -0,3 (Z>32).

Кроме измерения микротвердости в исходном состоянии проводилось измерение оптических коэффициентов — степени черноты и коэффициента поглощения солнечной радиации, а также взвешивание с точностью до 0,01 мг.

тания проводилось измерение величины линейного износа. Результаты экспериментов, приведенныевтабл.35,показывают,что минимальный износ и коэффициент трения получены при испытании металлофторопласта в паре с контртелом из стали 45, шероховатость поверхности которого была достигнута способом полирования с помощью чугунного притира в керосине с пастой ГОИ и без пасты.

Аналитические зависимости (29) — (32) декремента внутреннего трения от времени (числа циклов) нагружения были сопоставлены с экспериментальными результатами работ [10, 17]. В работе [17] приведено исследование изменения декремента внутреннего трения в стали, содержащей 0,22% С, подвергнутой циклическому нагру-жению изгибом с частотой 3100 цикл/мин при амплитуде напряжения 24 кгс/мм2. Через различные промежутки времени нагружение прерывалось и проводилось измерение декремента внутреннего трения в килогерцевой области частот методом затухания собственных колебаний.

По этой системе показателей проводилось измерение научно-технического прогресса в промышленности на основе фактических данных ЦСУ СССР и Госкомитета по науке и технике по 32 отраслям промышленности и были получены их средние значения. На основании этих значений проводились расчеты на ЭВМ «Минск» по разработанной программе.

Различаются также методы определения величины активности, уносимой, в частности, со стружкой. Стружка, например, распределялась равномерно по пластинке или помещалась в какую-либо емкость, после чего измерялась ее активность, в отдельных случаях стружка растворялась в кислоте и только тогда проводилось измерение активности и т. п.

В табл. 1 приведены некоторые данные результатов испытаний, в которых показания прибора сравнивались с весом проб, вырезанных из материала в том же (или близком) месте, где проводилось измерение.

газонасыщению образцов изготавливались косые микрошлифы, и на них проводилось измерение микротвердости на разных расстояниях от края. По полученным данным строились кривые распределения микротвердости по слою и определялась глубина газонасыщенного слоя.

Эксперименты проводились на медных образцах. Форма образцов в виде дисков была выбрана вследствие того, что в ТТ часто используется торцовый подвод тепла. Для исследований были выбраны КС в виде радиаль-но-концентрических и перпендикулярно пересекающихся канавок, спеченных медного порошка, волокна и войлока. Параметры КС приведены в табл. 2. Перед экспериментом их рабочая поверхность подвергалась химической обработке с целью улучшения ее смачивания рабочей жидкостью. Из рабочей камеры и из жидкости удалялся также воздух (путем откачки). Во время эксперимента проводилось измерение тепловых потоков, температур в 12 точках и давления насыщенного пара. Все исследования осуществлялись в диапазоне давлений (0,1 — —0,2) • 105 Па.

для выхода газа. К нижней была припаяна трубка с переходным краном для подвода нагретого в калорифере газа и замера давления. Перед опытом устанавливался тепловой режим при нагревании реторты без песка. Засыпался песок определенной температуры. Регистрировалась температура через каждые 0,5 мин одновременно в ряде точек по высоте псевдоожиженного слоя. После определенного времени нагревания слоя подача газа прекращалась и проводилось измерение температуры осевших частиц. Экспериментами было установлено, что температура псевдоожиженного слоя, измеряемая при помощи термопар с обнаженными горячими спаями, соответствует температуре твердых частиц.

Распределение потока теплоносителя по периметру входного участка исследовалось на модели теплообменника в составе блока реактора. Модель блока выполнена в маштабе 1 : 6,6. Моделирование осуществлялось по критериям Re и Fo. В поперечном сечении модель теплообменника была разбита на шесть секторов, в которых проводилось измерение расхода потока. Сопротивление трубного пучка имитировалось дроссельными шайбами. Получено, что расходы в отдельных теплообменниках и секторах отличались от среднего расхода на 3—5%. Практически эта разница укладывалась в погрешности измерений [9].

Во время остывания и пуска из остывшего состояния проводилось измерение только силы С?4- Характер ее изменения совпадал с ранее полученными данными, а именно: при остывании турбины увеличивалась (перед остановом Q4 = 7»5 т, после остывания в течение 54 ч Q4 = 21 т). После прогрева и пуска сила (?4 уменьшилась до 9 т, т.е. практически вернулась к прежнему значению.