Определяющий интенсивность

В общем виде формулу для нахождения вектора г$, определяющего положение общего центра масс S отдельных точечно сосредоточенных масс mit m2, тя, ..., напишем так:

При заданной внешней статической нагрузке на толкателе, например силе FM-> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6% толкателя (рис. 17.5, а), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е. от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ft, тем больше реакции F-ы и F?\ в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения: f,2i — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и f,2.i — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения /' ','Ь, который рассчитывают по величине угла <р','?.(, определяющего положение реакции F-a относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкатели.

Если размер ролика отличается от размеров инструмента — фрезы или шлифовального круга, то рассчитывают координаты технологического профиля, определяющего положение оси инструмента, необходимое для настройки станка, например с числовым программным управлением. Для контроля точности профиля рассчитывают координаты измерительного профиля, соответствующего размерам индентора измерительной машины.

При заданной внешней статической нагрузке на толкателе, например силе FtK-i полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести G? толкателя (рис. 17.5, а), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е. от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления г^, тем больше реакции F2.3 и FI\ в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения: f,2\ — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и /Ч2з — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения / ?&, который рассчитывают по величине угла <рйн, определяющего положение реакции F2s относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкателя.

Если размер ролика отличается от размеров инструмента — фрезы или шлифовального круга, то рассчитывают координаты технологического профиля, определяющего положение оси инструмента, необходимое для настройки станка, например с числовым программным управлением. Для контроля точности профиля рассчитывают координаты измерительного профиля, соответствующего размерам индентора измерительной машины.

При решении задачи о положениях можно воспользоваться уравнением замкнутости векторного контура ABCODA, в котором переменными параметрами являются угол аи наклона кривошипа / к оси Axlt хг, г/2. Ч — проекции орта е2, определяющего положение вектора /2 шатуна, ф2 — угол поворота шатуна 2 как пространственного тела вокруг оси ВС и 1ОС — расстояние от начала координат О, устанавливающее положение ползуна 3. Таким образом, число переменных параметров механизма равно шести, а для решения задачи о положениях мы располагаем тремя уравнениями проекций замкнутого векторного контура ABCODA и одним уравнением вида (7.3), составленным для шатуна 2, т. е. всего четырьмя уравнениями. Следовательно, механизм имеет две степени свободы. Однако сейчас же можно сделать заключение: если не интересоваться вращением шатуна вокруг оси ВС, которое не влияет на характер изменения остальных переменных параметров, то это вращение можно не принимать во внимание при определении положений звеньев, и тогда

На рис. 168, а изображена схема пятизвенного механизма с трех-шарнирной двухповодковой группой, подобного изображенному на рис. 161, а. Положение этого механизма определяется двумя обобщенными координатами срх и ф4. Центр шарнира С, определяющего положение ведомой двухповодковой группы BCD, может находиться в любой точке области, ограниченной дугами а — а, (5 ~ р\ у ~ у и б ~ 6, которые построены из условия максимального и минимального расстояний точки С от центров А и Е. Разметку области

дуги РР'. Если это отношение не зависит от положения точек Р и Р', то говорят, что линия АВ однородна. Если оно изменяется, то плотностью линии в точке Р называют предел р средней плотности дуги РР', когда точка Р' стремится к Р. Плотность р, изменяясь с положением точки Р, является функцией параметра, определяющего положение точки Р на кривой. Пусть ds — бесконечно малый элемент кривой, содержащий точку Р с координатами х, у, г. Масса dm этого элемента равна р ds и, обозначая через М всю массу кривой, а через ?, rt, С координаты ее центра тяжести, имеем

Одним из типичных случаев применения этого способа является определение размеров детали по настройке от какой-либо технологической базы, не совпадающей с конструктивной (от которой заданы размеры на чертеже). В этом случае базы связывают обычно друг с другом более или менее точным размером, а конструктивный размер детали заменяют комбинацией технологических размеров — размера, связывающего базы, и размера, определяющего положение обрабатываемой поверхности относительно технологической базы.

В этой схеме используется одно из известных (или подобных) балансировочных устройств, но не в качестве уравновешивающего механизма, а в качестве устройства, определяющего положение неуравновешенности и управляющего р-аботой исполнительного балансировочного механизма. Так как это устройство не предназначено непосредственно для уравновешивания ротора, а используется лишь в качестве управляющего, то величина его должна быть минимальной, достаточной только для управления. Поэтому влияние дополнительно вносимой этим устройством на докритических скоростях неуравновешенности не окажет существенного влияния на общую неуравновешенность ротора и его динамику.

Представляет интерес геометрическая интерпретация комплексного числа как вектора, определяющего положение точки в комплексной плоскости. Пусть комплексная плоскость определяется осью действительных чисел х и осью мнимых чисел iy (рис. 1). В таком случае комплексное число а + ib определяет некоторую точку А с координатами а и ib.

Модифицированный локальный полный критерий Nu^, определяющий интенсивность теплопередачи k = (l/a+ l/^^)"1 между теплоносителем внутри проницаемого заполнителя и внешним потоком, рассчитывается из выражения

Модифицированный локальный критерий Nu, определяющий интенсивность теплообмена а между потоком в канале и его стенкой, после расчета Nu^ определяется из известного соотношения:

Показатель деформационного упрочнения п', определяющий интенсивность протекания процесса пластической деформации материала, рассчитывают в соответствии с уравнением Коф-фина-Мэнсона (5.37). Он является основной константой, от которой зависит скорость роста усталостных трещин в области малоцикловой усталости при фиксированном уровне размаха пластических деформаций Дер/. Испытания, например, сплава 800Н при 700 °С со скоростью деформации ±4-10~3с~1 показали, что соотношение (5.35) достаточно точно позволяет оценить распространение усталостных трещин [112]. В результате обобщения экспериментальных данных по различным маркам нержавеющих сталей (8 марок) и жаропрочным сплавам (6 марок) установлено, что показатель степени при размахе пластической деформации изменяется в интервале 1-2 [ПО].

На процесс разупрочнения и рост степени перфорации преобладающее влияние оказывает уровень напряжений, при котором осуществляется циклическое деформирование. Это сказывается в том, что параметр р, определяющий интенсивность разупрочнения, для теплоустойчивой стали существенно больше зависит от напряжений, как это видно из рис. 2.3.4, чем аналогичный параметр а для стали 1Х18Н9Т.

Таким образом, давление пропитки при получении композиционных материалов выступает не только как фактор гидродинамический, обеспечивающий пропитку матричным расплавом каркаса из волокон, но и как физико-химический, определяющий интенсивность взаимодействия и обеспечивающий требуемый уровень прочностных свойств.

ее, к точке А. Предел этого отношения, определяющий интенсивность внутренних сил, действующих на данную площадку в рассматриваемой точке А тела, называется напряжением. Напряжения различны не только в разных точках рассматриваемого тела, но и в одной и той же точке по площадкам, наклоненным под разными углами.

Нестационарный безразмерный эффективный коэффициент турбулентной диффузии Кн, используемый для замыкания системы уравнений и определяющий интенсивность процесса тештомассопереноса в пучке, а следовательно, и межканальное перемешивание теплоносителя, рассчитывается по экспериментальным зависимостям, определенным в гл. 5.

а — угол, определяющий интенсивность физического износа машин или их элементов;

«2 — угол, определяющий интенсивность физического износа неконструктивных элементов машины, возобновляемых при техническом обслужива-

Р! — угол, определяющий интенсивность морального . износа первой формы машины и ее сменяемых