Остальные соединения

Оставим в правой части уравнения (9.14) только член LMI.((f>M), зависящий явно от угловой координаты ср„, а остальные слагаемые перенесем в левую часть и запишем ее с учетом уравнения (9.7):

Уравнение (2.18) показывает, что введение сил инерции позволяет сохранить по форме основное уравнение динамики и для неинерциальных систем: слева — произведение массы частицы на ее ускорение (но уже по отношению к неинерциальной системе отсчета), справа — силы. Однако кроме силы F, обусловленной действием окружающих тел (силы взаимодействия), необходимо учесть и силы инерции — остальные слагаемые в правой части уравнения (2.18).

Оставим в правой части уравнения (9.14) только член LMO(q)M), зависящий явно от угловой координаты ф„, а остальные слагаемые перенесем в левую часть и запишем ее с учетом уравнения (9.7):

Здесь в знаменателе первое и последнее слагаемые — термические сопротивления теплоотдачи между жидкостью и стенкой внутри и снаружи трубы, а остальные слагаемые — термические сопротивления теплопроводности отдельных слоев сложной стенки.

Здесь первое слагаемое — величина постоянная, представляющая момент инерции всех деталей, жестко скрепленных с валом кривошипа 2. Остальные слагаемые зависят от отношения линейных скоростей и являются переменными величинами, находящимися в функциональной зависимости от положения механизма.

ибо все остальные слагаемые в правой части, для которых пфт, обращаются в нуль. Интеграл в правой части соотношения (3-18) равен

Влияние исходного размера зерна на соотношение вкладов слагаемых выражения (4.10) в деформационное упрочнение неоднозначно для различных металлов и условий испытания (рис. 4.11). Предел упругости, как и следовало ожидать, является структурно чувствительной характеристикой, остальные слагаемые не зависят от размера зерна. Отсюда следует, что роль границ зерен, с одной стороны, как источников дислокаций, с другой, как барьеров на пути движущихся дислокаций, ничтожно мала на стадии существования развитой дислокационной структуры в металле.

В значение Лх включены все остальные слагаемые, не зависящие от перемещений м2, t»2, wz-

В это уравнение подставим лишь часть выражений для V и -jg- с коэффициентом Л а (так как остальные слагаемые этих

Первые слагаемые в скобках выражений (5.22) и (5.23) представляют собой составляющие переходных процессов при идентичных параметрах систем управления по координатам. Остальные слагаемые описывают дополнительные движения, возникающие от отклонения параметров.

Остальные слагаемые Wnba и Wtba могут быть определены по угловой скорости со и угловому ускорению е звена, которые также будем считать известными:

Анионит представляет собой твердый, нерастворимый в воде материал, способный вступать в реакцию ионного обмена с кислотами. Различают низкоосновные аниониты, вступающие в реакцию с сильными кислотами, и высокоосновные катиониты, вступающие в реакцию с кремниевой кислотой. Образующиеся в рез' утате этих реакций соответственно СО2 и Н2О остаются в обессоливаемой воде, а остальные соединения остаются в фильтрующем материале. По мере работы фильтры теряют исходную обменную способность и для ее восстановления их регенерируют, промывая соответствующими растворами.

Установлено, что фазы на основе соединений CeGe и CeGe 2-х имеют небольшие области гомогенности, а остальные соединения таких областей не имеют. •

Несмотря на тщательность выполнения бетонных работ, погрешность растра гнезд обычно превышает допуск на машиностроительные соединения, а к соединениям силового пола и каркаса предъявляются повышенные требования по жесткости. Появление зазоров не допускается при сочетании полной осевой и боковой нагрузок. Для согласования крепежных размеров в стендовом оборудовании фирмы MAN применяют соединения каркаса с полом разных видов, осуществляемых с помощью специальных центрирующих шайб. В одном из соединений фрикционная шайба-гайка фиксируется на каркасе посредством наворачиваемой на нее удлиненной гайки; во втором соединении фрикционная центрирующая шайба фиксируется на гнезде силового пола; остальные соединения закрепляют при свободном состоянии центрирующей шайбы. В соединениях фирмы Schenck применено центрирование через разжимные пружинные шайбы (рис. 17).

Подвижные и неподвижные соединения в зависимости от возможности их демонтажа подразделяются на разъемные (или свободно разбираемые) и неразъемные (или неразбираемые). Количество разъемных соединений в современных машинах и механизмах составляет в зависимости от их конструктивных особенностей от 65 до 85% всех соединений. При этом под разъемными (демонтируемыми) соединениями подразумеваются лишь те, которые могут быть полностью разобраны без повреждения соединяющих и скрепляющих их деталей. Остальные соединения относятся к группе неразъемных, хотя в условиях эксплуатации и ремонта машин нередко подвергается разборке некоторая часть и этих соединений; однако процесс разборки в этом случае значительно усложняется и часто одна или обе соединяющиеся детали после разборки оказываются непригодными к последующей сборке или же требуют специальных пригонок.

Различные конструктивные варианты соединений трением приведены на рис. 33. Сварные соединения (рис. 33, а—ж) имеют большую статическую и ударную прочность и они герметичны. Остальные соединения (рис. 33, з—м) менее прочны, но обладают тем достоинством, что их просто выполнять.

Соединение, изображенное на фиг. VII. 16, а, благодаря легкой доступности просто в исполнении, но при повышении давления внутри резервуара заклепки этого шва будут работать на растяжение. Такие швы могут применяться только для открытых резервуаров. Остальные соединения используются для закрытых емкостей, причем соединение внахлестку с накладкой, представленное на фиг. VII. 16, в, по соображениям герметичности применяется при перепадах избыточного давления свыше 0,35 кГ/см2.

'соединительных паропроводов и проточной части ЦНД. При более низких давлениях промперегрева (например, у первых блоков с реакторами РБМ-К-3,5 МПа) наличие в паре, покидающем промперегреватель, капелек раствора NaOH может иметь место и при концентрациях NaOH менее 10 мкг/кг; все остальные соединения, присутствующие в каплях воды, уносимой из сепаратора в промперегреватель, будут почти полностью отлагаться в последнем и лишь в очень небольшой доле могут уноситься с паром в виде твердых пылевидных частиц.

Для паропроводов, паросборников, коллекторов, фасонных литых деталей и корпусов арматуры, выполненных из сталей, легированных молибденом, и работающих при температуре 475 СС и выше, а также выполненных из углеродистой стали и работающих при температуре 440 °С и выше, инструкцией [27] предусмотрено наблюдение за графитизацией но вырезанным образцам путем металлографического исследования. Особое внимание при этом обращается на зоны термического влияния сварных соединений трубопроводов и участки, подвергавшиеся холодной деформации или местным нагревам без последующей полной термической обработки. При обнаружении гра-фитизации хотя бы на одном из сварных соединений все остальные соединения подвергаются ультразвуковой дефектоскопии.

Согласно диаграмме состояния в системе Со— Рг образуется девять двойных соединений. Только наиболее богатое Рг соединение СоРг3 образуется из расплава при температуре 588 "С. Все остальные соединения образуются по перитектическим реакциям [1—3].

В системе Со—Sm образуется семь двойных соединений: Co17Sm2, Co5Sm, Co7Sni2, Co3Sm, Co2Sm, Co4Sm9 и CoSm3. Только два из них Co17Sm2 и CoSm3 образуются из расплава при температурах 1335 и 700 "С соответственно [1, 2]. Все остальные соединения образуются по перитектическим реакциям:

Перечень работ по исследованию взаимодействия Со с Ti, выполненных до середины 60-х годов, имеется в справочной литературе [X, Э, Ш]. На рис. 44 приведен обобщенный вариант диаграммы состояния Со—Ti, учитывающий материалы работ [1—3]. В сплавах системы образуется пять интерметаллических соединений, из которых только одно TiCo плавится с открытым максимумом при 1325 °С. Остальные соединения Ti2Co, TiCo2 (с), TiCo2 (h), TiCo3 кристаллизуются по перитектическим реакциям при температуре 1058, 1235, 1210, 1190 °С соответственно. Кроме перитектик в сплаве кристаллизуются две эвтектики: фТО + Ti2Co при температуре 1020 °С и TiCo2 (Л) + TiCo3 при температуре 1184 °С. Твердый раствор на основе соединения TiCo3 (фаза у) имеет упорядоченную структуру типа AuCu3. При увеличении содержания Ti параметр решетки а твердого раствора возрастает от 0,3604 до 0,3613 [Э]. Следует отметить, что при понижении температуры содержание Ti в фазе у возрастает.

Рекомендуем ознакомиться:

Организационно экономические

Определяется зависимостями

Организационно технологической

Организовать производство

Ориентация продольной

Ориентации кристаллитов

Ориентации плоскости

Ориентационная зависимость

Ориентирована перпендикулярно

Меню:

Главная страница Термины