Остальные коэффициенты

Следует отметить, что остальные характеристики механических свойств практически не зависят от скорости охлаждения после отпуска.

В зависимости от назначения аппарата наиболее важными (контролирующими работоспособность) являются либо одни, либо другие характеристики. Так. для элементов, работающих в рабочих средах неагрессивных по отношению к металлу аппарата, наиболее важными характеристиками являются дефекты металла и сварных швов. Они представляют собой концентраторы напряжений и в процессе эксплуатации могут привести к развитию усталостных трещин с преждевременными внезапными отказами. Остальные характеристики и параметры (например, свойства металла и рабочей среды) являются менее важными и их обычно учитывают для уточнения прочности и долговечности.

Пример 3. Дебит скважины кислого газа по газу О = 30 тыс. м3/сут; по конденсату — 30 м3/сут; по воде — 1,0 м3/сут. Остальные характеристики такие же, как и в предыдущих примерах.

После нахождения плотности заряда определяют остальные характеристики

При малом содержании арматуры в направлении 3 (Х3 = 0,03) по отношению к содержанию в двух других (Hi = р., = 0,30) и высокой плотности укладки волокон 1-го и 2-го направлений (al = а2 = 0,60) изменения параметра а3 проявляются только на значении модулей сдвига в плоскостях 13 и 23 (рис. 5.11); остальные характеристики, как показывают расчеты, при этом малочувствительны

ватости изучался также в плоском щелевом канале. Итоги этих исследований были обобщены в [Л. 17, 18]. Анализ показал, что для этого вида шероховатости параметром, имеющим решающее значение для интенсификации теплоотдачи, является отношение расстояния между выступами s к их высоте h : s/h. Остальные характеристики, такие, как форма выступа (прямоугольная или треугольная), отношение h/d, имеют второстепенное значение. При этом высота выступов h должна превышать толщину вязкого подслоя. В [Л. 17, 18] показано, что причина интенсификации теплообмена связана со срывом и разрушением вязкого подслоя выступами шероховатости и возникновением вихревых зон. Оказывается, что для параметра s/h существует оптимальное значение, при котором интенсификация теплоотдачи максимальна. В результате обобщения многочисленных опытных данных автор [Л. 17, 18] получил уравнение для теплоотдачи

Другой вид искусственной шероховатости (рис. 10-3, в, г) подробно исследован в [16, 17, 33, 92, 101, 113]. При этом кольцевые выступы с различным относительным шагом slh создавались как на наружной поверхности трубы при течении потока воды, воздуха и трансформаторного масла в кольцевом канале, так и на внутренней поверхности круглой трубы. Такой вид искусственной шероховатости изучался также в плоском щелевом канале. Итоги этих исследований были обобщены в [16,' 17]. Анализ показал, что для этого вида шероховатости параметром, имеющим решающее значение для интенсификации теплоотдачи, является отношение расстояния между выступами s к их высоте h : slh. Остальные характеристики, такие как форма выступа (прямоугольная или треугольная), отношение hid, имеют второстепенное значение. При этом высота выступов h должна превышать толщину вязкого подслоя. В [16, 17] показано, что причина интенсификации теплообмена связана со срывом и разрушением вязкого подслоя выступами шероховатости и возникновением вихревых зон. Оказывается, что для параметра slh существует оптимальное значение, при котором интенсификация теплоотдачи максимальна. В результате обобщения многочисленных опытных данных автор [16, 17] получил уравнение для теплоотдачи

Магниетермический цирконий (менее чистый, чем йодидный) имеет такие механические характеристики: апч=40н-60 кГ/мм*, ат=25-*-26 кГ/ла!2, 6 = 21-5-30% и твердость по Виккерсу 150—180 кГ/мм*. Уже при содержании всего 0,001% водорода сильно снижается ударная вязкость при низких температурах (водородная хрупкость); остальные характеристики изменяются мало. Еакалкой, при содержании водорода не > 0,01%, можно зафиксировать пересыщенный раствор водорода в ос-фазе и предотвратить падение ударной вязкости при комнатной температуре.

В отличие от предыдущей задачи здесь величина со2 задана и равна допуску на размеры годных изделий (со2доп = 6 = 17,5 мкм), а точность выполнения токарной операции является искомой. Остальные характеристики шлифовальных и термической операций являются в данном случае константами (Аг = Л2 = 0,08; cocl = соса = 15 мкм; Лто = 0,4; о>то = 160 мкм). Подставляя эти значения в формулу, получаем уравнения взаимосвязи между рассеянием размеров деталей после токарной и второй шлифовальной операций:

Например, требуется определить целесообразность создания АТК по выбранному варианту для другого типажа изделий и серийности их производства, которые характеризуются следующими параметрами: среднее время единичной обработки <Ср = 1,5 мин; число инструментов А = 12, среднее число проходов при обработке одного изделия S = 20; среднее время закрепления и съема ^всп = 1,8 мин (с быстросменным приспособлением); среднее время переналадки 0ср = 170 мин (изделия более сложные и станкоемкие); средний размер партии изделий г = 30 шт. Остальные характеристики самих станков (txl = = 0,25 мин, <Х2 = 0,25 мин, ?Хс == 2,0 мин/шт) и условий производства (IXopr = = 8,2 мин/шт) аналогичны.

За последнее время нашел применение высокопрочный и жаропрочный сплав АЛ26 ***, отличающийся наличием пониженного коэффициента термического расширения по сравнению со всеми стандартными алюминиевыми сплавами. Этот сплав обладает более высокой жаропрочностью, чем сплавы АЛ25 и АЛЗО. Все остальные характеристики сплава АЛ26 такие же, как и у сплавов АЛ25 и АЛЗО.

Остальные коэффициенты равны нулю. Так как q\ — г)0 + х\, Яг~ = 00 + х2, q3 — t + x3, то уравнения возмущенного движения (9.34) представятся в виде

Здесь Мя2 — исходный расчетный момент колеса, а остальные коэффициенты пояснены на стр. 585.

Соотношения масштабов (коэффициентов подобия) ряда величин при различных законах моделирования приводятся в табл. V-1. Исходными, через которые выражаются остальные коэффициенты, приняты масштабы линейных размеров kL, плотностей kp и вязкостен kv, так как они непосредственно определяются выбором размеров модели и применяемой в ней жидкости 2. Данные табл. V-1, представляя сводку правил для пересчета характеристик подобных потоков, облегчают решение задач на гидравлическое моделирование.

Соотношения масштабов (коэффициентов подобия) ряда величин при различных законах моделирования приводятся в табл. V— 1. Исходными, через которые выражаются остальные коэффициенты, приняты масштабы линейных размеров kL, плотностей kp и вязкостен kv, так как они непосредственно определяются выбором размеров модели и применяемой в ней жидкости 3. Данные табл. V— 1 ,

Остальные коэффициенты обращаются в нуль.

Первый член в (6.39) равен угловому коэффициенту между поверхностями / и i, он характеризует непосредственный, без зеркальных отражений перенос энергии. Вторая сумма учитывает различные варианты переноса энергии путем одного зеркального отражения на промежуточной &-й поверхности, третья — путем двух зеркальных отражений на поверхностях k и п и т. д. Коэффициент ffj-h-t равен доли потока, излученного поверхностью /, которая, зеркально отразившись от поверхности k при условии г\ = 1, попадает на поверхность i. Аналогичный смысл имеют и остальные коэффициенты в (6.39).

Остальные коэффициенты имеют следующие значения: Хдр = 0,95 ч-0,98, Хпл= = 0,96 ч-0,98. Коэффициент подогрева может быть определен из уравнения Хт = = 1 ^0,02 [(РН/РВС) - 1].

Критерий Рауса формулируется следующим образом: для того чтобы движение было устойчивым, необходимо и достаточно, чтобы все коэффициенты первого столбца таблицы Рауса имели одинаковый знак. Обычно характеристическое уравнение приводят к виду, когда ао > 0. Тогда для устойчивости движения все остальные коэффициенты первого столбца также должны быть положительными, т. е.

Остальные коэффициенты связывают нормальные напряжения с нормальными деформациями в ортогональных направлениях. Коэффициенты с одним индексом, меньшим или равным 3, и другим, большим или равным 4, связывают нормальные напряжения с деформациями сдвига, и наоборот. Оставшиеся коэффициенты (оба индекса больше или равны 4) устанавливают соответствие между касательными напряжениями и деформациями сдвига. Аналогичным образом можно интерпретировать и коэффициенты податливости.

При увеличении угла 0 коэффициент А ц уменьшается, а Лаз возрастает. Остальные коэффициенты достигают экстремальных значений в диапазоне изменения 8 приблизительно от 40 до 65°.

') Остальные коэффициенты ряда (18.85) равны нулю, ибо не равны нулю соответствующие им левые части уравнения (18.86).

Рекомендуем ознакомиться:
Организации заработной
Организационное обеспечение
Организационно техническая
Организационно техническими
Организационную структуру
Органосиликатных материалов
Ориентацией наполнителя
Ориентации наполнителя
Ориентации структурных
Ориентированы относительно

Меню:

Главная страница Термины