Остальные геометрические

осредненного турбулентного пе- с массои жидкости осуществляется пере реноса теплоты и количества нос, в частности, энтальпии. Аналогия междвижения. ду молекулярным и турбулентным движе-

Если сравнить уравнение (197) с уравнением движения Рей-нольдса для осредненного турбулентного пограничного слоя то можно сделать вывод, что функция F (х, у) играет роль, аналогичную роли напряжениям Рейнольдса/——\- /a(»i)2\ CTVD_

За точкой отделения струи число Фруда близко к единице, и силы плавучести в этой области течения сильно влияют на конфигурацию теплового потока. В расчетах применяют уравнения осредненного турбулентного движения для двумерных потоков, написанные в местной прямоугольной системе координат х, у, z:

УРАВНЕНИЯ ОСРЕДНЕННОГО ТУРБУЛЕНТНОГО ПОТОКА

2. Уравнения осредненного турбулентного течения жидкости

2. Уравнения осредненного турбулентного течения жидкости . . 31

Уравнения движения, неразрывности и энергии для осредненного турбулентного движения сжимаемой жидкости получаются из уравнений ('1-1), (1-6) и ('1-10) после замены в них истинных значений зависимых переменных осредненными их значениями и пульсациями [Л. 97]. Пренебрегая массовыми силами в уравнении (1-1) и осуществляя указанную замену, получаем уравнение Навье—Стокса для турбулентного движения:

Из уравнения количества движения осредненного турбулентного потока (1-29) путем умножения его на Ut можно получить соответствующее уравнение для кинетической энергии осредненного движения единицы массы жидкости. С учетом уравнения (1-30) после несложных преобразований получим:

Уравнение для полной энергии единицы массы газа осредненного турбулентного потока /, = срТ + g- U? получим, если сложим почленно уравнения (1-33) и (1-34):

Уравнения осредненного турбулентного движения несжимаемой жидкости отличаются от уравнений действительного движения тем, что, кроме вязких напряжений, содержат дополнительные (рейнольд-совы) напряжения, которые, как и вязкие напряжения, образуют

Примечание. Остальные геометрические параметры (в том числе измеритель-

Для облегчения изготовления сегменты обычно выполняют с плоскими площадками т (вид б), являющимися базой для обработки наклонных поверхностей. Гидродинамическая оптимальная ширина площадки 0,2 L. Остальные геометрические соотношения, несущая способность, а также порядок расчета сегментов с плоскими площадками такие же, как для наклонных сегментов.

Для аппаратов, предназначенных для обработки газа, отличительной особенностью является более широкий диапазон толщины стенки (12 — 65 мм). Остальные геометрические параметры находятся в тех же пределах, что и для нефтепромысловых аппаратов. Общими являются также применяемые материалы для их изготовления.

остальные геометрические характеристики следует принимать без учета ослабления.

5) проверяют правильность предварительно принятых значений УСК, q и к. п. д. Если расхождения велики, расчет повторяют при новом значении иск. Затем определяют dt = mq, dz = mz2 и остальные геометрические элементы и размеры.

Для аппаратов, предназначенных для обработки газа, отличительной особенностью является более широкий диапазон толщины стенки (12 — 65 мм). Остальные геометрические параметры находятся в тех же пределах, что и для нефтепромысловых аппаратов. Общими являются также применяемые материалы для их изготовления.

Для открытых передач, размеры которых лимитируются из-гибной прочностью, определяется т>т, а затем по (16.27) находятся внешний окружной модуль mie и остальные геометрические размеры конического колеса (рис. 16.6, б).

Третий вариант. Угол наклона нижнего конуса увеличен до 21°. Ребро в сопряжении двух конусов отсутствует. Остальные геометрические характеристики, кроме \„, остаются такими же, как и в предыдущем варианте расчета:

Для облегчения изготовления сегменты обычно выполняют с плоскими площадками т (вид б), являющимися базой для обработки наклонных поверхностей. Гидродинамическая оптимальная ширина площадки 0,2 L. Остальные геометрические соотношения, несущая способность, а также .порядок расчета сегментов с плоскими площадками такие же, как для наклонных сегментов.

Осевой НА комбинированного отсека был получен подрезкой лопаток у корня, снижением числа лопаток до 56 и установкой их на меньшем диаметре, поэтому относительный шаг решетки остался неизменным. Коэффициент веерности d^ll-i также практически не изменился. Следует отметить, что изменения размеров НА были невелики: отношение высот — 0,92; отношение средних диаметров — 0,902; отношение числа лопаток решеток — 0,903. Все остальные, геометрические параметры направляющего аппарата не изменились, что позволяет сделать вывод о приближенном геометрическом подобии исходного и испытанного в комбинированном отсеке НА.

Ввиду того, что диафрагма мала, опорные подкладки располагаем на расстоянии 25 мм от наружного диаметра. Остальные геометрические размеры диафрагмы даны на фиг. 43. В связи с тем, что на чертеже отсутствуют данные об испытательной нагрузке и прогибе

Рекомендуем ознакомиться:

Организации выполнения

Организационной структуры

Организационно экономические

Определяется зависимостями

Организационно технологической

Организовать производство

Ориентация продольной

Ориентации кристаллитов

Ориентации плоскости

Ориентационная зависимость

Ориентирована перпендикулярно

Меню:

Главная страница Термины