Окончательное разрушение

Окончательное растачивание переднего и заднего конических отверстий

9 Предварительное и окончательное растачивание отверстий под

щий круг — ПП400Х 16X203 15А16ТВ (ГОСТ 2424—83); правка алмазом в оправе 3908-0209 (ГОСТ 22908—78). В качестве смазочно-охлаждающей жидкости используют 3—4 %-ный водный раствор Укринол-1 или НГЛ-205. Режимы шлифования приведены в табл. 13. Необходимость шлифования поясков и точность их обработки обусловливаются технологическим процессом — созданием базы для последующего алмазного растачивания. Выборочный контроль поясков осуществляется на приборе ручного контроля; шероховатость поверхностей поясков проверяют визуально по эталону. Операция 15 выполняется на автоматической линии МЕ441Л1А на специальных четырехшпиндельных автоматах. Одновременно обрабатываются четыре гильзы. Гильза базируется в специальном патроне по пояску диаметром ПО мм и узкому торцу. Отверстие диаметром 91,97 мм растачивается с точностью ±0,04 мм; при этом обеспечивается овальность и конусо-образность поверхности отверстия 0,025 мм. Обработка ведется за два перехода: при ходе резцовой оправки вниз — предварительное растачивание с максимальным съемом 0,4 мм на сторону, а при ходе резцовой оправки вверх — окончательное растачивание с максимальным съемом 0,06 мм. В резцовой оправке установлено два резца: один для предварительного, второй для окончательного растачивания,

На этих линиях проводится: предварительное (поз. 3) и окончательное (поз. 4) растачивание камеры сгорания, окончательное растачивание в юбке с двух сторон выточек и стопорных канавок в отверстии под палец (поз. 5), алмазное растачивание в два перехода отверстия под палец (поз. 11). Обработанные поршни по лоткам и подъемнику 25 следуют в машину 26 для первой мойки и затем через подъемник 27 и магазин 28 в 15-позиционную машину 29 для взвешивания и подгонки массы поршня (поз. 6), а также для раскатывания отверстия под палец (поз. 11). Поршни через подъемник 30, лоток и магазин 31 передаются в 11-позиционную машину 32 для электрохимического удале-

Окончательное растачивание отверстия и подрезание торца сферы

штучно к третьему автооператору линии, который подает их на участок //. Деталь закрепляется в спутнике с помощью кольцевого зажима патрона по диаметру 245_0;8. Затем начинается обработка на участке // линии. Здесь производится зенкование двух отверстий диаметром 12 мм, нарезание резьбы М8, предварительное и окончательное растачивание отверстия диаметром 75 мм, подрезание торца, точение кольцевых пазов на торце барабана, чистовое растачивание барабана до диаметра 229,6_0)1 мм, развертывание пяти отверстий и снятие фасок. По окончании рабочего цикла освободившиеся от деталей спутники поднимаются и подаются в обратном направлении по конвейеру возврата, а детали поступают в накопитель. Далее обработка детали выполняется вне линии.

Барабан, перенесенный в накопитель, попадает с помощью загрузочного устройства в зажимные приспособления поворотного стола специального расточного станка. Вне линии установлено два расточных станка, на которых выполнялось окончательное растачивание тормозного барабана. После растачивания автооператор подает деталь к балансировочному агрегату.

с помощью оправки растачивание производят с поворотом детали. Если деталь имеет несколько осей, последовательность переходов обычно принимается следующей: черновое растачивание всех отверстий, расположенных с одной стороны корпуса; поворот стола на 180°; полная обработка всех отверстий с другой стороны (черновое растачивание всех отверстий, предварительное и окончательное растачивание этих же отверстий, подрезка торцов и в случае необходимости выточка канавок); поворот стола на 180°; предварительное и окончательное растачивание отверстий с первой стороны, подрезка торцов и, в случае необходимости, выточка канавок. Предварительное и чистовое растачивание рекомендуется производить с одной установки шпинделя. Предварительное выполнение черновых проходов с обеих сторон детали необходимо для выявления дефектов заготовки и проверки расположения припусков.

Растачивание твердосплавным резцом (предварительное и окончательное) ....... Тонкое (алмазное) растачивание

г> и \\ 1 ±1 щ я Сквозные отверстия диаметром 20 мм и более с подрезанием торцов длиной 5 — 25 мм с двух сторон. Допуск по отверстию 20 — 50 мкм. Допуск торцового биения относительно расточенного отверстия 30 — 50 мкм (обработка заготовок зубчатых колес и других подобных деталей) Растачивание отверстия, предварительное и окончательное подрезание торца (резцовой головкой) с радиальной подачей резца с одной стороны; окончательное растачивание отверстия и окончательное подрезание торца с ра-диально^ подачей с другой стороны

Примечания: 1. Скорость резания при обработке алмазными резцами увеличивают в 2 —2,5 раза по сравнению с твердосплавными; при обработке резцами, оснащенными керамическими пластинками, ее увеличивают в i,3—1,5 раза. 2. Если предварительное и окончательное растачивание выполняют одними и теми же шпинделями, режим выбирают по окончательному растачиванию. 3. При обработке отверстий диаметром до 20 мм частота вращения шпинделя не должна превышать частоты вращения, допускаемой расточной головкой (снижается скорость резания). 4. При растачивании отверстий диаметром до 22 мм в стальных деталях скорости резания назначают по нижнему пределу и уменьшают в 1,2 раза. 5. При обработке .деталей из чугуна, бронзы, баббитов, если позволяют технические условия, для повышения стойкости резцов и уменьшения параметров шероховатости поверхности целесообразно применять охлаждение. При обработке деталей из алюминия и его сплавов применение СОЖ обязательно. При обработке деталей из чугуна и бронзы рекомендуется применять следующие СОЖ: 5%-ную эмульсию; 50% масла индустриального и 50% керосина; 3%-ный «Укринол-Ш»; 5%-ный «Аквол-10»; при обработке деталей из баббитов - соляровое масло; из алюминия и его сплавов - керосин, соляровое масло или их заменители; 3%-ный «Укринол-1М»; МР-У; МР-2У. 6. Применение резцов, армированных эльбором-Р и гексанитом-Р, рекомендуется для обработки деталей из стали с твердостью HRC 45 и выше.

происходят по механизму вязкого или хрупкого разрушения. Заметим, что в кислых средах, вызывающих общую коррозию, часто отмечается заметное снижение относительного сужения, хотя равномерное удлинение может быть таким же, как и при испытаниях на воздухе. Важно подчеркнуть, что только лишь в условиях общей коррозии может реализоваться вязкое разрушение бездефектного металла оборудования при нормальных режимах эксплуатации. Это можно объяснить тем, что несмотря на постоянство действующей на объект нагрузки, из-за уменьшения рабочего сечения при коррозии напряжения и деформации возрастают, и в определенный момент времени возможно наступление текучести металла, а затем потеря устойчивости пластических деформаций (шейкообразова-ние) по аналогичному механизму при растяжении образца монотонно возрастающей нагрузкой (рис. 2.7). В условиях локализованной (язвенной, точечной) коррозии коррозионные поражения инициируются в областях с выраженной механохимической неоднородностью свойств. При этом окончательное разрушение происходит в результате сдвига или отрыва (рис. 2.6). Часто имеет место сквозное коррозионное поражение в виде язв без участков долома. Коррозионное растрескивание возможно даже при отсутствии макроскопических дефектов или концентраторов напряжений, например, в средах, содержащих влажный сероводород. Разрушение при коррозионном растрескивании, как правило, хрупкое. В сварных соединениях в большинстве случаев коррозионное растрескивание инициируется в местах перехода от металла шва к основному металлу (рис. 2.6,г). Особенностью разрушений при кор-розионно-механическом воздействии является наличие на изломах продуктов коррозии, большого количества коррозионных поражений, ветвление трещин и др.

В противоположность первым стадиям возникновения внутризеренных и межзеренных трещин, развивающихся в течение длительного времени, окончательное разрушение наступает внезапно и носит характер хрупкого излома. , - __ . ' '1 ,

Можно отметить следующие особенности разрушений при статическом нагружении при одновременном действии механических нагрузок и рабочих сред. В условиях общей коррозии характер разрушений мало отличается от такового при статическом нагружении в нейтральной среде. В зависимости от качества металла и свойств коррозионной среды разрывы происходят по механизму вязкого или хрупкого разрушения. Важно подчеркнуть, что только лишь в условиях общей коррозии может реализоваться вязкое разрушение бездефектного металла оборудования при нормальных режимах эксплуатации. Это можно объяснить тем, что, несмотря на постоянство действующей на объект нагрузки, из-за уменьшения рабочего сечения при коррозии напряжения и деформации возрастают, и в определенный момент времени возможно наступление текучести металла, а затем потеря устойчивости пластических деформаций (шейкообразование) по аналогичному механизму при растяжении образца монотонно возрастающей нагрузкой. В условиях локализованной (язвенной, точечной) коррозии коррозионные поражения инициируются в областях с выраженной механохимической неоднородностью свойств. При этом окончательное разрушение происходит в результате сдвига или отрыва. Часто имеет ме-

повышенных режимах (рис. 3.12, б - линия 1)), тем раныне наступает разрушение. При этом, чем больше нагрузка (напряжение ст) испытания, тем при меньших временах выдерж ки в коррозионной среде происходит образование первых трещин разрушения. Изломы сварных образцов, выполнен ньгх с подогревом в местах разрыва, имеют хрупкий характер разрушения без заметных следов пластической деформации на участках шва и ЗТВ. Образцы со сварным швом, выполненным с сопутствующим охлаждением, имеют вязкий характер разрушения за исключением участков ЗТВ, где ><ва-зихрупкое разрушение. Окончательное разрушение обраацо. происходит с заметным сужением. Следует отметить, что наиболее интенсивному коррозионному износу подвергается металл аустенитного шва со стороны его усиления.

Заметим, что вершина трещины, начиная свое движение, проходит расстояние, равное начальному размеру концевой зоны (ввиду малости которой, этим периодом пренебрегают). В дальнейшем неустойчивые трещины медленно подрастают до критического размера (когда начинается спонтанное развитие). В связи с этим выделим две последовательные фазы разрушения. Вначале элемент сплошной среды переходит в некоторое промежуточное состояние (концевая зона), а затем трещина, попадая в концевую зону, производит окончательное разрушение элемента. Детали этого процесса l-аковы, что на начальном этапе трещина двигается по уже сформированной концевой зоне (предполагается, что к моменту t — О в теле уже существует трещина /0 с концевой областью <•/„), и поэтому берега разреза уже имеют дополнительное раскрытие за время инкубационного периода. На последующем основном этапе развитии трещины такой ситуации уже нет. Трещина разрывает сплошной материал, формируя перед этим концевую область. Раскрытие берегов разреза в концевой области начинается с момента попадания вершины в соответствующую точку вяакоуп ругой среды (обозначим этот момент через t'). Тогда уравнение медленного роста трещины на этом этане получим, полагая, что в любой момент выполняется условие (39.3):

окончательное разрушение

3. Затем субмикроскопические трещины развиваются до размеров микротрещин и происходит окончательное разрушение испытуемого образца.

номерной деформации происходит преимущественно рост трещин, параллельных оси нагружения. При формировании шейки однонаправ-ленный рост этих трещин переходит в объемный, что вызывает расслоение образца по границам зерен (расслоение). Достижение критической деформации ek вызывает окончательное разрушение сколом.

IV —то же, что и в III температурном диапазоне, только на последнем этапе после расслоения и вторичной локализации деформации' (при ek) в перетяжках между отдельными трещинами расслоя появляется расслоение по границам полосчатой ячеистой структуры. Окончательное разрушение происходит срезом (или сколом) после достижения в перетяжках деформации етах л? 10.

VI — то же, что и в V температурном диапазоне, с тем лишь различием, что вследствие динамической рекристаллизации, протекающей в процессе деформации, поры на границах ячеек не образуются. Окончательное разрушение в вершинах перетяжек происходит вытягиванием «на нож» одного рекристаллизованного зерна.

Микротрещины в поверхностных слоях циклически деформируемого образца могут образовываться на значительно более ранних этапах нагружения, задолго до II периода появления магистральной трещины. Поэтому оценку долговечности материала наиболее целесообразно проводить по моменту образования макротрещины. Это наиболее правильно при жестких режимах нагружения, когда окончательное разрушение образца