Направлением скольжения

Углы р и Y, образуемые направлением равнодействующей с силами Tt и Т2, определим по теореме синусов:

Для конструирования поворотной платформы необходимо знать зависимость угла поворота равнодействующего ускорения от некоторой независимой переменной. В качестве такой переменной выбираем угол поворота траверсы ф2. Обозначим угол между перпендикуляром к оси траверсы и направлением равнодействующей а, тогда

«it 02. <*3 — углы между направлением действия сил и осью Ох; 3 — угол между направлением равнодействующей и осью 0*; Rx; Ry, R проекции сил на оси Ох

Из фиг. 15 видно, что когда концы векторов Рх и Р2 будут расположены в одной точке kl(k^, то г -> 0 и Q -> 0; весовая линия, поворачиваясь вокруг делительной точки rf, совпадет с направлением равнодействующей Р12 и мы получаем треугольник сил т/&.

Подобно предыдущему примеру, выделяем из схемы механизма два звена / и 2, на которые действуют силы Кг и .К2. Проектируем названные силы на параллельные им прямые, проходящие через сочленение В, определяем положение краевых точек к\ и п2. С помощью весовых линий Ак\ и Сп'2 находим делительные точки d^ и d2> а затем и точку d пересечением делительных лучей dvd и dzd. Таким образом, определяется реакция; Bd = Rb в сочленении В, а следовательно, и реакции Kid — Ra и n'zd = Rc в сочленениях Л и С. Перенося масштабную величину усилия Rc с обратным знаком в точку С, находим указанным на фиг. 27 способом величину и положение равнодействующей R сил Rc и Кз, приложенных к звену 3. Зная линию действия движущей силы Р, находим точку е пересечения ее с направлением равнодействующей R. По принципу Даламбера звено 3 должно находиться в динамическом равновесии под влиянием приложенных к нему сил R + Р + Rd = 0. Следовательно, силы R, P и Rd должны образовать замкнутый треугольник, а потому линия действия реакции Rd пройдет через точку е пересечения сил R и Р. Перенося равнодействующую R в точку е и строя замкнутый треугольник на указанных направлениях, находим величину движущей силы Р и реакцию в опоре D. Приведенное построение полезно сравнить с решением аналогичной задачи Н. Г. Бруевичем.

На фиг. 2, а приведено графическое построение, поясняющее переход от системы неуравновешенных сил Р1 и Р\\, действующих в плоскостях коррекции, к эквивалентной системе сил (статической неуравновешенности Рст) и паре сил Рд, — Рд (динамической неуравновешенности ротора). Плоскость расположения статической неуравновешенности Рст совпадает с направлением равнодействующей сил PI и Рц. Проекции сил Р{ и Рц на плоскость статической неуравновешенности равны в сумме силе Рст. Проекции этих сил на перпендикулярную плоскость дают пару сил Р\д = —Рц ц- Дополнительная

Выбираем угол ас так, чтобы осевая плоскость совпала с направлением равнодействующей силы /?„ всех симметричных сил, т. е.

Так как в большинстве узлов металлорежущих станков составляющая силы резания Рх, действующая в направлении подачи, оказывает незначительное влияние на жесткость, то часто для упрощения испытания узел станка нагружают силой, совпадающей с направлением равнодействующей лишь от двух составляющих силы резания Ру и Рг.

Если тело совершает колебания в плоскости по двум направлениям и эти колебания связаны друг с другом, то при колебаниях в некоторых случаях может получиться положительная работа за цикл, хотя движения по каждому из этих направлений в отдельности совершались бы с поглощением работы. Анализ показал, что наибольшей устойчивостью обладает система, где направление наибольшей жесткости располагается между нормалью к обработанной поверхности и направлением равнодействующей силы резания.

Для конструирования поворотной платформы необходимо знать зависимость угла поворота равнодействующего ускорения от некоторой независимой переменной. В качестве такой переменной выбираем угол поворота траверсы фз. Обозначим угол между перпендикуляром к оси траверсы и направлением равнодействующей а,, тогда

Повышенный износ и заедание червячных передач связаны с большими скоростями скольжения и неблагоприятным направлением скольжения относительно линии контакта.

ричной деформации /4/. В отличие от плоской деформации в данном случае траектории максимальных касательных напряжений не совпадают с направлением скольжения в твердом теле. Поэтому направления скольжения и основные графоаналитические принципы построения сеток линий скольжения определяли из условия минимума работы пластической деформации. При этом было показано, что линии скольжения в условиях осесимметричной деформации совпадают с траекториями октаэдрических касательных напряжений /4/.

К отличительным особенностям пластического деформирования неоднородных соединений с произвольным соотношением сторон поперечного сечения (рис. 3.36) следует отнести установленную на основании теоретических /105/ и экспериментальных /106/ данных взаимосвязь между направлением скольжения в мягком металле прослойки и степенью компактности ее поперечного сечения. Не останавливаясь на промежуточных результатах, подробно изложенных нами в /105/, отметим, что средний (интегральный) угол наклона вектора нормали поверхности скольжения к вектору главного напряжения О] может быть определен из выражения (рис. 3.36,6)

ричной деформации /4/. В отличие от плоской деформации в данном случае траектории максимальных касательных напряжений не совпадают с направлением скольжения в твердом теле. Поэтому направления скольжения и основные графоаналитические принципы построения сеток линий скольжения определяли из условия минимума работы пластической деформации. При этом было показано, что линии скольжения в условиях осесимметричной деформации совпадают с траекториями октаэдрических касательных напряжений /4/.

К отличительным особенностям пластического деформирования неоднородных соединений с произвольным соотношением сторон поперечного сечения (рис. 3.36) следует отнести установленную на основании теоретических /105/ и экспериментальных /106/ данных взаимосвязь между направлением скольжения в мягком металле прослойки и степенью компактности ее поперечного сечения. Не останавливаясь на промежуточных результатах, подробно изложенных нами в /105/, отметим, что средний (интегральный) угол наклона вектора нормали поверхности скольжения к вектору главного напряжения с?1 может быть определен из выражения (рис. 3.36,6)

Базисная плоскость {OpDlj~ в титане является плоскостью скольжения с направлением скольжения < 1120> только в грубозернистом иодидном титане и монокристаллах технической чистоты при определенной ориентации плоскости по отношению к направлению действующей нагрузки.

Ф — угол между осью образца и направлением скольжения. При заданной величине 0 вероятность развития скольжения выше для тех преимущественных систем скольжения, где фактор ориентации cos 0 cos ф имеет наибольшее значение. Следовательно, величина растягивающего напряжения, необходимого для обеспечения скольжения в различно ориентированных зернах поликристалла, различна в зависимости от кристаллографической ориентации зерна относительно оси образца, и поэтому при or = const в разных зернах скольжение будет развиваться по различным системам кристаллографических плоскостей (преимущественно вдоль базисных плотноу пакованных), а в отдельных неблагоприятно ориентированных зернах может вообще не развиваться. С этим связана неравномерность распределения деформационного микрорельефа на поверхности поликристаллического материала, особенно при относительно небольших степенях деформации, когда скольжение развивается в ограниченной системе плоскостей, расположенных под различными углами к поверхности зерен. Увеличение степени деформации способствует более равномерному распределению микрорельефа между различными зернами как вследствие вовлечения новых систем скольжения, ранее не действовавших из-за неблагоприятной ориентировки и недостаточности «стартового» напряжения, так и вследствие фраг-

скольжения; Ф — угол между осью образца и направлением скольжения.

лов, расположенных по разные от нее стороны. Такая плоскость называется плоскостью скольжения. Скольжение имеет место в каком-то направлении, располагающемся в указанной плоскости, которое называется направлением скольжения. Плоскостью скольжения оказывается плоскость; разделяющая два слоя атомной решетки с наиболее плотно упакованными в них атомами. В слое атомов, параллельном плоскости скольжения, можно найти наиболее плотно упакованные ряды. Проекция линии, расположенной между этими рядами, на плоскость скольжения и является направлением скольжения.

составляемый нормалью к сечению с осью образца; К — угол, составляемый направлением скольжения с осью образца; Р cos К — составляющая силы в плоскости скольжения по направлению скольжения; F/cos я) — площадь сечения образца в плоскости скольжения; тс — предельное значение касательного напряжения, при котором происходит скольжение. Иногда формулу (4.2) называют законом Шмида.

где Яу - угол между плоскостью скольжения ' /'-го атома и осью растяжения; 7(j ~ угол между направлением скольжения /-го атома л осью растяжения.