Неоднородного материала

Оценка структуры неоднородного магнитного поля производится с помощью градиента вектора В (или его ортогональных составляющих) по заданному направлению

Дрейф, обусловленный кривизной линии магнитной индукции. В общем случае линии индукции неоднородного магнитного поля не являются прямыми. Они представляют собой изогнутые линии, каждая точка которых имеет определенный радиус кривизны. Заряженная частица вращается вокруг центра, который как бы закреплен на линии и движется вдоль нее. Поэтому он называется ведущим центром.Траектория частицы является спиралью, навиваю щейся на линию магнитной индукции (рис. 133). Свяжем систему координат с ведущим центром. В этой сислеме координат на частицу действует центробежная сила инерции Fu6, эквивалентная действию электрического поля величины Е9ф=Рцб/е. Таким образом, частица движется как бы в скрещенных полях. Этот случай только что был рассмотрен. Частица должна дрейфовать в направлении, перпендикулярном как В, так и Рцб, т. е. перпендикулярно пло-

Опенка структуры неоднородного магнитного поля производится с помощью градиента вектора В (или его ортогональных составляющих) по заданному направлению

Перспективны дальнейшие работы в области магнитоактивных жидкостей для уплотнительных устройств. Развивается магнитопорошковый метод смазки узлов сухого трения - метод непрерывной подачи магнитоактивно-го порошкообразного смазочного материала на поверхности деталей трения с помощью неоднородного магнитного поля в целях обеспечения длительной работоспособности механизмов в экстремальных условиях (высокие температуры, вакуум, радиация и т.д.). Перспективность метода определяется: возможностью кардинального увеличения ресурса работы узлов сухого трения за счет непрерывного возобновления твердосмазочных пленок на деталях трения; относительной простотой регулирования подачи смазочного материала за счет изменения характеристик магнитного поля в зоне подачи смазки; повышением энергонагруженности механизмов вследствие снижения максимальных давлений в формирующейся развитой зоне кон-

анодом он образует магнитопровод для создания сильно неоднородного магнитного поля в зазоре между этими электродами с помощью

Количество и форму теп-лопроводящих элементов в клеевой прослойке можно заранее регулировать путем применения неоднородного магнитного поля. Неодно-

Неоднородное поле графически изображают линиями, которые в разных областях имеют различное направление и проведены с разной плотностью. Пример неоднородного поля - поле у боковых поверхностей полюсов электромагнита (рис. 1.6). В разных точках неоднородного магнитного поля векторы магнитной индукции различны либо по величине, либо по направлению, либо по величине и направлению.

На диамагнитные вещества действует сила, выталкивающая их из неоднородного магнитного поля. Парамагнитные вещества втягиваются в неоднородное магнитное поле. В табл. 1.1 приведены значения относительной магнитной проницаемости некоторых материалов.

Пондемоторная сила, действующая на образец со стороны неоднородного магнитного поля ЭМ, создает момент кручения нити подвеса S, к которому прикреплено горизонтальное плечо D с исследуемым образцом О. Другое плечо С имеет демпфирующую систему F. Отклонение контролируется положением зеркала 3. На вертикальной штанге В укреплена катушка К, которая находится в зазоре магнита М. Регулировкой силы тока в катушке К восстанавливается исходное положение образца. Пондемоторная сила определяется по величине силы тока в катушке К.

нитов. Особое внимание уделено преимуществам неоднородного магнитного поля, позволяющего строить масс-спектрометры с большой светосилой и высокой разрешающей способностью. Описаны конструктивные особенности масс-спектрометра и его отдельных частей.

Уже отмечалось, что использование неоднородного магнитного поля с коэффициентом неоднородности 0,8— 0,9 позволяет увеличить дисперсию масс-спектрометра. Однако создание прибора, предназначенного для измерения изотопов тяжелых элементов, связано с большими трудностями. Например, при радиусе отклонения ионов г = 200 мм и коэффициенте неоднородности « = 0,9 для системы отклонения на 180° согласно уравнению (2.6) длина траектории пути ионного пучка равна ~2500 мм, что почти в четыре раза больше, чем у прибора с однородным полем. В этом примере источник и приемник ионов удалены от поля приблизительно на 1 м. Расширение пучка ионов в поле при угловой апертуре ~2—3° составляет около 100 мм, следовательно, ширина плоской части трубы и полюсных наконечников, создающих поле, должна быть не менее 150 мм. Все это увеличивает габариты трубы и магнита спектрометра, а также сильно усложняет конструкцию вакуумной части прибора. Напомним, что повышение дисперсии и разрешающей силы прибора за счет увеличения длины траектории ионного пучка неизбежно приводит к ослаблению светосилы прибора, так как допустимая плотность ионного тока в пучке обратно пропорциональна квадрату длины ионного пути.

Видно, что деформация носит типичный вихревой характер. Расчеты картины вихревого пластического течения моделируют предразрушение структурно-неоднородного материала с развитыми поворотными составляющими

структурно неоднородного материала, включая феноменологический и статистический подходы.

В работе 110] содержится вывод выражений для упругих констант в случае плоской задачи для малых искривлений арматуры. За основной прием при решении задачи принято усреднение тензора податливости неоднородного материала по углу, характеризующему поворот площадки при движении точки по линии искривления волокон. Сложные интегралы для вычисления коэффициентов матрицы податливости представлены разложениями в ряды. Выражение для модуля упругости при удержании первого члена в ряду соответствует (3.14). При этом погрешность вследствие неучета остальных членов ряда не превышает 9 % при ф ^ 0,5. В этом же диапазоне параметра ф расчетные значения модуля упругости 1по (3.13)] удовлетворительно согласуются со значениями, вычисленными по формуле

Каждый из компонентов неоднородного материала может обладать различными механическими свойствами: упругими, вязкоупругими, пластическими и пр. Ясно, что описание таких неоднородных материалов связано с большими математическими трудностями. В настоящем томе освещены только некоторые основные аспекты этой сложной проблемы.

Наиболее важной характеристикой неоднородного материала, возможно, является его эффективная постоянная Б*. Подобно величинам {ф} и #пф, эта постоянная зависит от статистической информации всех порядков, содержащейся в поле в"(х). К счастью, при помощи вариационных принципов можно найти границы для е*, используя только статистическую

На основе такого предположения мы можем заключить, что в случае сильно нелинейно неупругого поведения для вычисления левой части неравенства (26) можно использовать линейно упругое приближение. Заметим, что, поскольку других предположений не делалось, аппроксимация соотношениями линейной упругости применима к общему случаю анизотропного неоднородного материала при условии, разумеется, использования анизотропного линейно упругого анализа. При этом необходимо помнить, что большинство оценок освобожденной упругой энергии основано на прямолинейном распространении трещины и применимо только для такого вида неустойчивости трещины. Так как подобный вид роста трещины наблюдается главным образом в изотропных телах, в анизотропных композитах он встречается отнюдь не часто. Действительно, прямолинейное распространение трещины наблюдалось только при особых условиях [71].

Наиболее распространены универсальные методы решения краевых задач: конечных элементов (МКЭ) и конечных разностей (МКР) . В последнее время применяют также метод граничных элементов, позволяющий уменьшить размерность задачи на единицу, однако его использование для расчета деталей из неоднородного материала, а также при упругопластическом деформировании малоэффективно.

структурно неоднородного материала, включая феноменологический и статистический подходы.

В работе 110] содержится вывод выражений для упругих констант в случае плоской задачи для малых искривлений арматуры. За основной прием при решении задачи принято усреднение тензора податливости неоднородного материала по углу, характеризующему поворот площадки при движении точки по линии искривления волокон. Сложные интегралы для вычисления коэффициентов матрицы податливости представлены разложениями в ряды. Выражение для модуля упругости при удержании первого члена в ряду соответствует (3.14). При этом погрешность вследствие неучета остальных членов ряда не превышает 9 % при ф ^ 0,5. В этом же диапазоне параметра ф расчетные значения модуля упругости 1по (3.13)] удовлетворительно согласуются со значениями, вычисленными по формуле

Если приводится испытание структурно неоднородного материала, у которого структурные компоненты

Запасы прочности при расчёте валов и осей должны быть повышены (допускаемые напряжения снижены) в случаях: 1) если действующие нагрузки и возникающие в отдельных частях вала напряжения не могут быть точно рассчитаны [например, в случаях: а) статически неопределимого вала, опоры которого имеют осадки, не поддающиеся расчёту; б) наличия вибраций,не поддающихся расчёту; в) такой формы вала, при которой неизвестны эффективные коэфициенты концентрации напряжений ит.д.]; 2)если вал (или ось) изготовляется из неоднородного материала, механические качества которого плохо известны; 3) если вал (или ось), работающий в условиях высоких температур, может быть подвергнут действию коррозии; 4) если вал (или ось) имеет большие абсолютные размеры, при которых сильнее сказываются технологические факторы и внутренние напряжения; 5) если вал (или ось) имеет ответственное значение и разрушение его может привести к тяжёлым последствиям (например, оси железнодорожного подвижного состава).