Необходимо разделить

Для шлифования ступенчатых валов (рис. 6.103, а) предусматривают центровые отверстия /, а для шлифования пустотелых валов — установочные фаски 6. Между шейками вала и торцами из-за непрерывного осыпания зерен круга получается переходная поверхность 5. В тех случаях, когда этого нельзя допустить по условиям работы детали, предусматривают технологические канавки 2 для выхода шлифовального круга. Если необходимо оставить переходную поверхность, то указывают на чертеже детали ее максимально возможный радиус. Следует избегать конструирования валов с большой разностью диаметров отдельных участков. Точно обработанные, например, цилиндрические поверхности 3 необходимо разделять введением проточек 4, поверхности которых не требуется шлифовать.

Итак, необходимо разделять представления о причине возникновения и развития трещины в материале детали, о причине разрушения детали и о причине разрушения конструктивного узла.

Склады, предназначенные для хранения горючих и ценных материалов, должны выполняться полностью огнестойкими. При размещении склада горючих и ценных материалов в здании с огнестойкими стенами и сгораемым перекрытием склад необходимо разделять брандмауерами на ря'д отсеков (отделений). Размеры отдельных отсеков по площади не должны превышать норм, указанных ОСТ 90015-39, но в зависимости от ценности хранящихся материалов их рекомендуется уменьшать. В случае установки на территории склада мостовых кранов и невозможности применения поперечных брандмауеров рекомендуется принимать компоновку складочных помещений, позволяющую разделить склад продольными огнестойкими стенами или брандмауерами.

Уточним некоторые особенности возобновления неконструктивных элементов рассматриваемых машин. Труд, а также некоторые материалы и энергию, затрачиваемые на сборку, регулировку, обкатку, окраску и другие процессы подготовки машины потребителю и определяющие соответствующие годности неконструктивных элементов, необходимо разделять на несколько частей.

Многообразие свойств плазмы и происходящих в ней огодб_2ази_ем_элемент_арных_ процессов, которые могут иметь место при столкновениях заряженных и нейтральных частиц между собой. Необходимо разделять два вида столкновений — упругие и неупругие. В первом случае суммарная энергия поступательного движения частиц не изменяется, а происходит лишь ее перераспределение. Во втором случае столкновение сопровождается изменением внутренней энергии частиц. Характер перераспределения энергии при упругих столкновениях существенным образом зависит от соотношения масс частиц. Известно, что при упругих столкновениях двух частиц с приблизительно одинаковыми массами mi « т2 происходит эффективный обмен энергиями сталкивающихся частиц. Так, при центральном столкновении движущейся и неподвижной частиц вся энергия движущейся частицы передается неподвижной. Если же массы частиц сильно отличаются, т. е. mi «С пг2, легкая частица рассеивается на тяжелой, теряя лишь малую часть своей кинетической энергии, составляющую

личия настолько существенны, что иногда необходимо разделять изотопы

При использовании урана в ядерной промышленности необходимо учитывать, что различные изотопы дают различные ядерные реакции. Эти различия настолько существенны, что иногда необходимо разделять изотопы в большом масштабе, главным образом концентрировать делящийся уран-235.

Поверхности детали, расположенные под углом друг к другу, необходимо разделять канавками для выхода резца из материала заготовки (рис. 6.56, д), что обеспечивает правильную сборку этой детали с сопрягаемой.

когда этого нельзя допустить по условиям работы детали, предусматривают технологические канавки 2 для выхода шлифовального круга. Если необходимо оставить переходную поверхность, то на чертеже детали указывают ее максимально возможный радиус. Следует избегать конструирования валов с большой разностью диаметров отдельных участков. Точно обработанные, например, цилиндрические поверхности 3 необходимо разделять введением проточек 4, поверхности которых не требуется шлифовать.

Кинетика структурного или фазового превращения определяется подвижностью атомов и разностью термодинамических потенциалов фаз. Роль различных факторов в развитии фазового превращения часто проявляется в связи с изменением диффузионной подвижности атомов. Пластическая деформация, например, обычно ускоряет процессы диффузии и должна способствовать развитию диффузионных фазовых превращений. Однако могут быть случаи, когда необходимо разделять кинетические и термодинамические эффекты. Так, диффузия примесей вдоль дислокаций происходит легче, чем в неискаженной упаковке, но из-за увеличения сил связи атомов примеси с дефектами возникают примесные сегрегации. В результате, при диффузионном насыщении предварительная пластическая деформация может увеличить глубину диффузионного слоя, в то время как при очистке от примесей та же деформация может уменьшить ее. Поэтому, если эффективность того или иного фактора проявляется в связи с изменением разности химических потенциалов диффундирующего компонента в сосуществующих фазах, результат воздействия будет зависеть от того, поступает компонент в фазу или удаляется из нее. Аналогичное заключение можно сделать и о влиянии на диффузию третьего компонента. Кремний, например, способствует обезуглероживанию стали, но препятствует цементации ее.

где N — характеристика делительной головки — число, обратное передаточному отношению червячной пары; г — число частей, на которое необходимо разделить заготовку.

коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий; еа — коэффициент торцового перекрытия, табл. 7. 10; Т\н — момент на шестерне, Н-м. Если он передается несколькими сателлитами необходимо разделить на количество сателлитов; плюс — для внешнего и минус — для внутреннего зацепления; Кна. — коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, для прямозубых колес Кна~ 1; К HV— I + VH — коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении.

В конструкции 21 получить сопряжение шлифовальных рабочих iранец паза с основанием паза, выполняемым сверлением, невозможно. Необходимо разделить поверхности точно!! и грубой обработки (вид 22) или выполнить основание паза диаметром, большим ширины паза (вид 23), для выхода шлифовального круга.

Найденное значение tp по формулам (6.24) и (6.25) необходимо разделить на коэффициент запаса прочности nt, который можно принимать равным 2 (п, = 2,0).

Найденное значение tp по формулам (6.24) и (6.25) необходимо разделить на коэффициент запаса прочности nt, который можно принимать равным 2 (п, = 2,0).

Найденное значение N^ необходимо разделить на коэффициент запаса прочности по долговечности nN(nN =10). Тогда прогнозируемый ресурс безопасной эксплуатации сосуда по допускаемому количеству циклов нагружения

Чтобы получить механические характеристики материала, диаграмму, снятую при испытании образца, нужно перестроить в условную диаграмму растяжения * в координатах (е, а), не зависящих от абсолютных размеров образца (рис. 2.21). Для этого все ординаты и абсциссы на диаграмме в координатах (A/, N) (см. рис. 2.20) необходимо разделить соответственно на начальную расчетную длину /0 и начальную площадь поперечного сечения Л0 образца (рис. 2.22, а).

Для вычисления выборочного коэффициента корреляции р необходимо разделить выборочную ковариацию на произве-

3.9. При выводе формул (12) и (13) за предельное состояние принимался момент наступления нестабильного разрушения, поэтому найденное значение tp необходимо разделить на коэффициент запаса прочности

Остаточный ресурс определяется путем интегрирования уравнения (37). Найденные значения N* необходимо разделить на соответствующий коэффициент запаса прочности «N. Допускается принимать пн= 10.

При выводе формул (4.12) и (4.13) за предельное состояние принимался момент наступления нестабильного разрушения, поэтому найденное значение tp необходимо разделить