Необходимо определенное

Определение надежности (испытание на удар). Для установления степени надежности материала необходимо определение сопротивления разрушению: вязкому (ор), хрупкому (Тв — ТИ или Г5о) или вязкости разрушения (/Cic). Об определении Kic коротко говорилось ранее, об определении сопротивления разрушению при ударных испытаниях, получивших в особенности за последнее время широкое распространение, скажем немного подробнее. Практически оказалось удобнее разрушать образец ударом при его изгибе и фиксировать место разрушения надрезом).

Для вероятностных расчетов необходимо определение рассеяния функции по рассеянию случайных аргументов, т. е. рассеяние основного рассчитываемого параметра по рассеянию расчетных характеристик и других исходных параметров.

Умение определять касательные напряжения позволяет производить расчеты на прочность при кручении; для расчетов на жесткость необходимо определение углов закручивания. Выведем соответствующие формулы.

Для выявления структурных преимуществ и недостатков пространственно-армированных композиционных материалов необходимо определение их предельных коэффициентов армирования, так как этот параметр является одним из основных при оценке свойств: композитов.

Для внедрения восстановительной термообработки необходимо определение предельной поврежденности, которая в условиях данных режимов является обратимой, а также знание, на каком этапе ползучести целесообразно проведение восстановительной термообработки и какие критерии могут быть положены в основу определения сроков эксплуатации до термообра-

Как видно из уравнений (2.5.4), для построения функций напряжений и температуры необходимо определение производных or функций, характеризующих диаграммы деформирования при изотермическом нагружении. Для более точной постановки задачи требуется проведение дополнительного эксперимента с целью построения зависимости деформации от температуры при постоянном напряжении.

Одним из видов нанесения защитных покрытий на детали из высокотемпературных материалов служит метод окунания в расплав [1]. Такой метод используется для кратковременной защиты покрытий при горячей обработке давлением молибдена и ниобия. Для нанесения качественного покрытия необходимо определение оптимальных температур и состава расплава, при которых происходит удовлетворительное смачивание твердых металлов расплавом. Смачивание твердых молибдена и ниобия расплавами на основе алюминия исследовали на установке, позволяющей раздельный нагрев твердой и жидкой фаз [2]. Опыты проводили в среде гелия, температуру фиксировали платина — платинородиевой термопарой. В качестве объектов исследования использовали молибден и ниобий после электронно-лучевой плавки, алюминий чистоты 99,98% и порошки легирующих компонентов: кремния, титана и хрома марки ч. д. а. Для экспериментов готовили навески одинаковой массы 500 мг. При достижении твердой подложкой температуры опыта навеска плавилась и соприкасалась с подложкой, время контакта при заданной температуре составляло 2 мин, по истечении которого каплю фотографировали аппаратом «Зенит-С» на

Как видно из уравнений (1), для построения функций напряжений и температуры необходимо определение производных от функций, характеризующих диаграммы деформирования при изотермическом нагружении. Для более точной постановки задачи требуется проведение дополнительного эксперимента с целью построения зависимости деформации от температуры при постоянном напряжении.

Для выявления структурных преимуществ и недостатков пространственно-армированных композиционных материалов необходимо определение их предельных коэффициентов армирования, так как этот параметр является одним из основных при оценке свойств: композитов.

В ряде случаев статическая центровка может не соответствовать техническим требованиям и рекомендуется для ГЦН лишь в качестве предварительной операции. Тогда необходимо определение параметров несоосности в динамическом режиме [16]. Это достигается двумя путями:

В качестве примера рассмотрим вариант получения ий--формации об эксплуатационной надежности узла электровоза, '«тяговый двигатель». Для этого необходимо определение следующих величин: .

Следует иметь в виду, что процесс, возникающий в результате действия того или иного вида энергии, может не сразу привести к повреждению изделия. Часто существует период «накопления воздействий» прежде чем начнется период внешнего проявления процесса, т. е. повреждение изделия. Например, для начала развития усталостной трещины необходимо определенное число циклов переменных напряжений. Типичные кривые протекания процессов во времени рассмотрены ниже (см. также гл. 2, п. 5).

Капуе [170] сообщил о существовании зависимости между отпускной хрупкостью и величиной зерна аустенита в низколегированных хромоникелевых сталях. Были исследованы две стали (0,3% С; 3% Ni; 0,75% Сг), содержащие вредные примеси: фосфор и цинк. Склонность к отпускной хрупкости сталей с фосфором и цинком усиливается с ростом зерна аустенита (сегрегация элементов на границах зерен); точно также температура перехода ударной вязкости улучшенной хромоникелевой стали с повышенным содержанием примесей зависит от величины у-зерна. Эта же сталь без загрязнений приобретает отпускную хрупкость как при 450, так и при 600° С. Полученные результаты указывают на то, что повышение температуры перехода при росте зерен ^-фазы объясняется присутствием примесей. На основании данных работы [170], можно заключить, что предпочтительное растравливание границ зерен аустенита при травлении водным раствором пикриновой кислоты наступает лишь тогда, когда отпускная хрупкость вызывается малым содержанием фосфора. Таким образом, чтобы отпускная хрупкость проявилась при отпуске, необходимо определенное отношение числа сегрегации на границах к величине зерна.

• Все это означает, что для проявления специфической адсор_б-. ции анидна Вг~, на__внов~ь образующейся поверхности металла необходимо определенное^ время, .""тогда как ё~сл^а^~ннгкёнт^а ..... АГМИБ этого не требуется. Следовательно, хотя защитные™ свойства ингибитора АГмЙВ обусловлены совместным действием органического катиона и аниона Вг" (синергетический эффект), стабильность защиты в течение всего процесса деформации обеспечил__ вается_ органическим катионом, механизм действия которого характерен для соединенйи~такого типа [117]. Основная особенность

Все это означает, что для проявления специфической адсорбции аниона Вг" на вновь образующейся поверхности металла необходимо определенное время, тогда как в случае ингибитора АГМИБ .этого не требуется. Следовательно, хотя защитные свойства ( ингибитора АГМИБ обусловлены совместным действием органи-(,ческого катиона и аниона Вг" (синергетический эффект), стабиль-5 ность защиты в течение всего процесса деформации обеспечивается органическим катионом, механизм действия которого характерен для соединений такого типа [134]. Основная особенность этого механизма — сильная хемосоро*ция катиона вследствие донорно-акцепторного взаимодействия л-электронов молекулы с поверхностью d-металла. Защитный эффект не связан с образованием < пленок, требующим времени. На вновь образуемой поверхности L стали быстро протекает хемосорбция ингибитора, причем скорость » адсорбции превышает скорость образования «свежей» поверхности металла, что обеспечивает стабильную защиту. ц.

В последнем случае необходимо определенное конструктивное оформление топочной камеры котельного агрегата с учетом состава и физико-технических характеристик газообразных отходов. Схемы обезвреживания Отходов в печах сжигания разработаны для многих химических производств. В перспективе эти схемы будут находить все большее применение. К одной из таких схем относится разработанная Техэнергохимпромом схема огневого обезвреживания отходов производства ацетилена. В этой схеме обезвоженная сажа пневмотранс* портом подается в печи циклонного типа, которые благодаря своим аэродинамическим качествам и большим тепловым напряжениям обеспечивают полное выгорание сажи. Уходящие газы печей используются в котлах-утилизаторах для выработки насыщенного пара давлением 2,8 МПа в количестве 19 т/ч, включая собственные нужды. Полученный утилизационный пар используется непосредственно в технологическом процессе производства ацетилена. Аналогично для обезвреживания токсичных составляющих отходов производства изопрена все большее распространение будет находить установка циклонных реакторов. По данным Техэнергохимпрома, экономический эффект при внедрении этих установок по сравнению с сжиганием отходов на установках без утилизации тепла может составить более 0,5 млн. руб.

необходимо определенное сочета- ния в центре Солнца. Эти

Эксперименты также показывают, что с увеличением нагрузки коэффициент трения уменьшается (рис. 3). Таким образом, для получения минимальных коэффициентов трения необходимо определенное сочетание толщины покрытия, его механических свойств и нагрузки. Установлено, что при взаимодействии микронеровностей с покрытиями мягких металлов возможны контактные взаимодействия трех видов (рис. 4).

Магний (церий). Для получения графита шаровидной формы необходимо определенное остаточное содержание сфероидизирующего элемента — содержание остаточного магния должно быть не ниже 0,03%, а содержание остаточного церия — не ниже 0,02%. При более низком содержании магния или церия графит кристаллизуется частично в шаровидной, а частично (либо полностью) в пластической форме, вследствие чего механические свойства чугуна снижаются. При высоком содержании остаточного магния (или церия) в структуре чугуна появляется цементит и поэтому механические свойства чугуна значительно снижаются. Оптимальное содержание остаточного магния составляет 0,04—0,08% .

Структура кристалла NaCl не может служить доказательством того, что для существования промежуточной фазы необходимо определенное структурное расположение атомов. Фаза Agl-a с упорядоченной решеткой иода, но с произвольным распределением внедренных атомов серебра, показывает, что упорядоченность не является единственной причиной наличия максимума или минимума свойств при стехиометрическом составе.

где Dlcp и DKp — средние диаметры ведущего и ведомого роликов; dcp — средний диаметр накатываемой резьбы; б — допуск на средний диаметр накатываемой резьбы. Поданная вручную или автоматически заготовка захватывается роликами и, вращаясь вокруг своей оси, одновременно перемещается между роликами, в результате чего и накатывается резьба заданных размеров. При накатывании резьбы двумя роликами с разными диаметрами для обеспечения захвата заготовки роликами и полного профилирования резьбы необходимо определенное соотношение между средними диаметрами ведущего и ведомого роликов, а также между средним диаметром ведущего ролика и средним диаметром накатываемой резьбы, при котором коэффициент трения между роликом и заготовкой был бы больше угла захвата заготовки роликом. Эти соотношения имеют следующие значения [9]:

Для обеспечения захвата накатываемой детали и полного профилирования резьбы необходимо определенное соотношение между средними диаметрами ведущего и ведомого роликов, а также между средним диаметром