Необходимо ограничить

Таким образом, для протекания КР в очаге разрушения магистрального газопровода необходимо одновременное выполнение следующих условий: отключение катодной поляризации или изменение режимов работы станций катодной защиты на срок более одних суток (необходимое условие) и наличие квазистационарных поперечных поверхностных волн, имеющих амплитуду не ниже критической (достаточное условие).

случае каждый структурный элемент или его часть будет стремиться повернуться для обеспечения недостающей аккомодации. Это порождает иерархию поворотов разных масштабов, а следовательно, в мезообъеме должны возникать внутренние моменты (в представительном объеме мезообъеме суммарный момент равен нулю). Возникновение мезотрещин (несплошностей) по границе фрагмента (или внутри него) определяется состоянием границ раздела фрагментов, наличия соответствующих концентраторов и неоднородностей внутри фрагмента или на его границах и т.д. Следовательно, для адекватного описания процессов пластического деформирования, предразрушения и разрушения материала необходимо одновременное рассмотрение как минимум трех масштабных уровней.

Длительность выдержки никеля перед испытанием при 1000°С не влияет на пластичность при данной температуре. У образцов никеля марки НПА1, выдержанных различное время (от 0 до 150 мин), г) = = 96+97 %. При наличии же растягивающих напряжений с увеличением времени выдержки сужение понижается, особенно заметно при 700 °С; при 1 м/с г)=76 %, при 300 мм/мин 70 % и при 2 мм/мин 39 % [1]. Следовательно, для охрупчивания необходимо одновременное воздействие растягивающих напряжений и коррозионной среды (кислорода воздуха). Электронно-лучевая плавка существенно улучшает пластичность никеля. Такой никель после деформации и отжига имеет высокую пластичность во всем исследованном интервале температур:

Чтобы возникла интерференция прямого эхо-сигнала от дефекта и импульса, однократно отраженного от боковой поверхности на пути от преобразователя до дефекта (рис. 5.44, а), необходимо одновременное выполнение двух условий: 1) диаграмма направленности преобразователя должна быть настолько широкой, чтобы интенсивный боковой луч касался боковой поверхности; 2) разность путей прямого и отраженного луча должна быть настолько малой, чтобы соответствующие импульсы накладывались друг на друга. Несоблюдение любого из этих условий устраняет

Для появления местной коррозии необходимо одновременное наличие окислительной среды и агента, разрушающего окисную пленку или покрытие, например ионов хлора. Предельная концентрация ионов хлора, выше которой возникает местная коррозия, составляет 3-10~4 г-ион/л.

Таким же образом сформированы инструментальные блоки остальных поверхностей, кроме поверхности В. Здесь для обеспечения соосности внутренних цилиндрических поверхностей необходимо одновременное зенкеро-вание черновое j В \а, За J, чистовое "в Те, 2в, Зв j и одновременная рас-

Следует, однаког учитывать, что для развития в этих сталях прямого мартенситного превращения необходима значительная холодная пластическая деформация, которая не может быть осуществлена, например, для полуфабрикатов или изделий повышенных сечений и поэтому для упругих элементов больших сечений этот метод - не приемлем. В этих случаях для немагнитных изделий могут применяться высоколегированные аустенитные дисперсионно-твердеющие сплавы, например, типа 36НХТЮ, 36НХТЮМ5 и 36НХТЮМ8, которые обладают достаточно высокими значениями предела упругости (70—90 кгс/мма) после закалки и старения, и особенно после ТМО. Однако эти сплавы несмотря на их технологичность и повышенные механические свойства во многих случаях недостаточно коррозионное/гайки. Улучшение их коррозионной стойкости может быть достигнуто увеличением содержания хрома от 12 до 17%, при этом для сохранения устойчивой ауетенитной структуры необходимо одновременное увеличение концентрации никеля с 36 до 40%. Сплав подобного типа Х17Н40МТЮБР упрочняется в результате закалки на v-твердый раствор при 1100° С и старения при 750° С 15 ч, в процессе которого происходит выделение избыточной у'-фазы, а также, по-видимому; небольших количеств фазы Ла-веса типа Ре^Мо. Свойства сплава при 20° С: ов = 125 кгс/мма, <т0,а = ЮО кгс/мма, о 0,оо»= 80 кгс/мм2, б = 12% ([112 К

Для сред с окислительно-восстановительным потенциалом необходимо одновременное легирование никеля молибденом и хромом. Сплавы этой группы получили широкое распространение за рубежом и в отечественной практике, например, Хаетеллой С, Реманит ЦС, NAS-60-3, сплав Х15Н55М16В. Эти сплавы применяются для работы с влажным хлором, хлорным железом, -медным купоросом, смесях азотной и серной кислот, фосфатной и органических кислотах. , .

Таким образом, для точного соблюдения подобия процессов радиационного теплообмена необходимо одновременное выполнение перечисленных условий, которые учитывают «се особенности изучаемого процесса. Полученная инвариантная система дает более полное представление об условиях подобия радиационного теплообмена, а 'При введении необходимых упрощений позволяет судить о том, влиянием каких инвариантов при этом пренебрегли. Для частных случаев, например при серых граничных поверхностях и серой среде, изотропном объемном и поверхностном рассеянии, полученная инвариантная система 'существенно упрощается.

В тешюобменных аппаратах, работающих в условиях высокой насыщенности агрессивными газами, разрушение латунных трубок, изготовленных из латуни Л-68, обычно наблюдается через 3—6 лет их эксплуатации. Нормальный же срок службы таких трубок, обеспечиваемый осуществлением изложенных мероприятий, составляет 15—20 лет. Разрушение трубок обычно является результатом совместного коррозионного и эрозионного износа. Последний особенно усиливается при вибрации трубок. В связи с этим, наряду с организацией борьбы с коррозией, необходимо одновременное осуществление мероприятий по уменьшению износа трубок от их вибрации. Решающим фактором здесь является скорость входа в тешюобменный аппарат греющего пара. Для ее максимального снижения следует, в частности, рекомендовать работу теплообменников при максимальном давлении греющего пара, допустимом без ущерба экономичности установки. Не следует допускать работу пиковых бойлеров (с малым диаметром входного патрубка для пара) в режиме основных.

У многополюсных аппаратов необходимо одновременное замыкание контактов всех полюсов. Контакты при включении должны замыкаться четко, без подпрыгивания (дребезжания).

Если необходимо ограничить значение по-грешности расстояния между повторяющимися 1 2

Примечание. Из параметров высоты неровностей параметр Да является предпочтительным. Параметры Rz и Rmaf. нормируют, если необходимо ограничить высоту, неровностей, невозможен контроль параметра Ra с помощью профилометра или образцов сравнения и др.

и более с поперечным прямоугольным сечением, могут поставляться на место монтажа либо целиком, либо в виде двух полуколец. Во втором случае при сборке и сварке обработанных на заводе полуколец в условиях монтажа необходимо ограничить искажения формы и размеров кольца. Т. к. усадка верхней и нижней частей электрошлакового шва неодинакова, то эллиптичность и конусность бандажа из-за сварочных деформаций компенсируют, устанавливая

Затем, исключая избыточность, необходимо ограничить верхнюю пространственную частоту реконструкции

Здесь N = R/1d, R — характеристический размер образца и d — размер зерна. В случае плоского образца R — толщина пластины. Во время усреднения последнего уравнения по отношению к координатам х и у принято во внимание, что необходимо ограничить напряжения, создаваемые границами самого зерна А. Следуя [117], учитывающий данный факт параметр выбран равным величине вектора Бюргерса 6. Выполняя интегрирование и последующее суммирование логарифмов, в [208] получена следующая формула для определения среднеквадратичных упругих деформаций, вызванных неравновесными границами зерен:

запаса по числу циклов не менее десяти (в связи с наличием ряда факторов — технологические дефекты в виде необнаруженных пор, включений и подрезов, влияние среды и т. п.) необходимо ограничить максимальные деформации в наиболее нагруженной зоне на уровне порядка 0,25%. Такие условия могут быть получены при отклонении геометрии сечения труб в пределах не более 1 мм по смещению кромок в сварном шве и по овальности и угловатости сечений порядка 1%. При этом все экспериментальные точки, соответствующие долговечности материала и труб, укладываются с запасом, превышающим нормативный, относительно' кривой допускаемых циклических деформаций (см. рис. 3.3.11, кривая 5) по нормам [148].

* При общем солесодержании в подпиточной и сетевой воде выше 200 мг/л и содержании хлор-ионов выше 10 мг/л необходимо ограничить использование латуни Л68, особенно при проскоках COS выше 1—2 мг/л, независимо от схемы водоприготовления.

установленных сильфонов, последние следует выбирать с одинаковыми или мало отличающимися характеристиками жесткости; в случае применения сильфонов с большой разницей по жесткости ход каждого из них необходимо ограничить конструктивными способами.

Параметры R2 и Rmax нормируют в тех случаях, когда по функциональным требованиям необходимо ограничить полную высоту неровностей профиля, а также когда прямой контроль параметра ^а с помощью профилометров или образцов сравнения не представляется возможным, например для поверхностей, имеющих малые размеры или сложную конфигурацию (режущие кромки инструментов, детали часовых механизмов и пр.).

Если в конструкциях сопряжений, согласно требованиям к эксплуатационным качествам деталей, необходимо ограничить отклонение формы (Аф) или отклонение расположения (An) по сравнению с допуском на размер (6р), то соответственно должна быть ограничена и шероховатость поверхности. При этом следует ориентироваться на возможные (рекомендуемые) методы обработки, обеспечивающие получение зна*-чений Я,_ « (0,2+0,5) Аф или Rf «з (0,2^0,5) Д„.

Так как при проверке торцевого биения в призме необходимо ограничить осевое смещение вала, применяют следующие приемы: