Необходимо конструировать

Проведение такой нормализационной работы не может быть распространено на все сходные детали; например, обычные ступенчатые валы похожи между собой, но длины и диаметры, а также расположение ступеней, определяясь целиком конструкцией, т. е. подчиняясь расположению шестерён, муфт, подшипников и т. д., не могут быть нормализованы. Технологические процессы на такие детали будут похожи между собой. Имея процесс на одну деталь, технолог средней квалификации по образцу безошибочно разработает процессы и на другие детали. Такие типовые разработки не могут быть столь же детальными, как нормальные процессы; здесь фиксируется лишь принципиальная технология, общая для всех деталей данного типа. При переходе от такой типовой технологии к технологии на каждую отдельную деталь процесс необходимо конкретизировать. Типовой процесс включает в себя в этом случае только основные операции, при выполнении которых могут встретиться различные трудности и возникнуть принципиальные вопросы. Дополнительные операции могут не заноситься в карту типового процесса, вместо чего она снабжается некоторыми примечаниями.

Поскольку температура пайки 12 должна быть согласована с температурой начала рекристаллизации /р паяемого материала во избежание значительного изменения его структуры и снижения прочности, то необходимо конкретизировать условия выбора коэффициента /С,. С этой целью введем

Это уравнение в вариациях позволяет получить уравнения равновесия элемента рассматриваемого тела и совокупность всех вариантов граничных условий на поверхности тела. Для этого необходимо конкретизировать связь между деформациями {е} и перемещениями {и}. Тогда условие (3.3) позволяет получить соответствующие уравнения равновесия и граничные условия. Последнее обстоятельство оказывается особенно важным при построении различных вариантов приближенных теорий, основанных на тех или иных кинематических гипотезах (гипотеза плоских сечений, прямой нормали, ломаной нормали и т. д.). Зададим, например, связь деформаций с перемещениями линейными соотношениями

Для подсчета потенциала внешних сил необходимо конкретизировать характер зависимости внешних сил от перемещений системы. Например, при «мертвых» объемных и поверхностных силах

При определении физико-механических свойств лакокрасочных материалов необходимо конкретизировать условия испытания пленки: температуру, продолжительность, режим деформирования и другие.

Далее необходимо конкретизировать выражение для компонентов вектора плотности теплового потока и внутреннего параметра состояния, приняв их, например, в виде

Это уравнение в вариациях позволяет получить уравнения равновесия элемента рассматриваемого тела и совокупность всех вариантов граничных условий на поверхности тела. Для этого необходимо конкретизировать связь между деформациями {е} и перемещениями {и}. Тогда условие (3.3) позволяет получить соответствующие уравнения равновесия и граничные условия. Последнее обстоятельство оказывается особенно важным при построении различных вариантов приближенных теорий, основанных на тех или иных кинематических гипотезах (гипотеза плоских сечений, прямой нормали, ломаной нормали и т. д.). Зададим, например, связь деформаций с перемещениями линейными соотношениями

Для подсчета потенциала внешних сил необходимо конкретизировать характер зависимости внешних сил от перемещений системы. Например, при «мертвых» объемных и поверхностных силах

Упростим формулы для коэффициентов поперечного сдвига. Для этого необходимо конкретизировать вид функции, характеризующей закон распределения поперечных касательных напряжений по толщине пакета. Пусть

В работе [16] В. В. Новиковым на основе структурного подхода [17] и метода поэтапной квазигомогенизации [18] предпринята попытка сузить вилку Хашина—Штрикмана. Для некоторых типов конкретных моделей структуры (типа куб в кубе) получена более узкая вилка, которая достаточно хорошо охватывает экспериментальные данные. Проблема вычисления модулей композитов не решается определением верхних и нижних оценок. Разработано много методов приближенного вычисления эффективных характеристик. Для этого необходимо конкретизировать структуру композита.

Во —первых, технология изготовления материалов, как правило, конкретна, поэтому необходимо конкретизировать и вид материала.

Уравнение (1.5) позволяет получить дифференциальные уравнения равновесия и обеспечивает выполнение граничных условий. Относительно граничных условий следует заметить, что в (1.5), во-первых, подразумевается, что действительные и возможные перемещения удовлетворяют главным (кинематическим) условиям на Su, т. е. u=u0, 6u=0, во-вторых, внешние поверхностные силы р, определяющие естественные (силовые) граничные условия на поверхности SP, непосредственно входят в функционал работы внешних сил. Для получения уравнений равновесия необходимо конкретизировать связь между деформациями и перемещениями и выполнить операции интегрирования по частям. Такой прием получения уравнений равновесия и задания граничных условий оказывается весьма удобным для получения разрешающих уравнений различных вариантов приближенных теорий, основанных на сложных кинематических гипотезах деформирования.

Бобышки, приливы и другие выступающие части необходимо конструировать так, чтобы не затруднять извлечение модели из формы. На рис. 4.61 показаны варианты технологичных 2 и иетехно-логичных 1 конструкций отливок. При изготовлении нетехнологичных отливок требуется применение в моделях отъемных частей или стержней, что усложняет процесс формовки.

Градирни делятся на сухие (радиаторные) и испарительные. Принцип действия испари-' тельной градирни заключается в том, что вода, стекая по оросителю под действием силы тяжести, вступает в соприкосновение с потоком воздуха. Как уже говорилось, охлаждение воды главным образом (на 75%) происходит за счет того, что часть ее испаряется. Определенная часть охлаждения достигается за счет эффекта теплопередачи. Интенсивность теплоотдачи зависит от такого параметра, как площадь контакта воды с воздухом. Вода, поступающая в градирню из водораспределительного устройства, стекает на первый из многочисленных слоев насадки. Роль насадки, занимающей значительную часть внутреннего объема испарительной градирни, состоит в том, чтобы ускорить рассеяние теплоты: вода разбрызгивается, а следовательно, возрастает орошаемая поверхность, находящаяся в контакте с воздухом. Насадку необходимо конструировать с таким расчетом, чтобы она оказы-

охлаждении. Ввиду малой жаропрочности сплавов необходимо конструировать печи так, чтобы нагреват. элементы (спирали) лежали на подпорах и их можно было легко заменять. При выборе стали для оп-редел. назначения необходимо учитывать действие среды как газовой, так и твердой,

Для обеспечения нормальной работы режущего инструмента во избежание его поломки или преждевременного износа необходимо конструировать детали машин таким образом, чтобы они допускали свободный выход инструмента при обработке. Обычно для этой цели служат специально протачиваемые канавки, отверстия или пояски; они необходимы во всех случаях, когда невозможна обработка на проход. На фиг. 655, а изображены конструкции деталей, не отвечающие этому требованию и поэтому не допустимые, и на фиг. 655, б— конструкции, удовлетворяющие ему.

полоска имеет низкую жесткость. Достаточной жесткостью обладает балка с тонкостенным профилем. При расчете балок с тонкостенным профилем необходимо учитывать их устойчивость [8]. С целью исключения потери устойчивости необходимо конструировать балки с замкнутым профилем (рис. 49). Армирование осуществляют путем применения сосредоточенных ребер жесткости вне сечения или путем заполнения внутренней части балки лег-

Фундаменты ковочных молотов ранее сооружались в виде отдельного массива под шабот и отдельных опор под станину (фиг. 11). Это уменьшало усилия, действующие на станину молота при эксцентричной ковке. Однако при раздельности фундаментов возникают их перекосы друг относительно друга и значительная неравномерная осадка фундамента под шабот. В последние годы фундаменты под ковочные молоты проектировались, как это показано на фиг. 12, т. е. фундамент под станину опирался не непосредственно на грунт, а на фундамент шабота. При этом между фундаментами под станину и шабот прокладывались доски толщиной 2—3 см или несколько слоев рубероида. Таким путём предотвращался перекос шабота относительно станины. Однако из-за недостаточной эластичности прокладки такая конструкция фундамента мало способствовала уменьшению напряжений в станине при неравномерной ковке. Уменьшение этих напряжений в значительно большей степени достигается применением пружинных шайб в фундаментных болтах и дубовых прокладок не только под шаботом, но и под станиной молота. В этих случаях фундамент под ковочный молот необходимо конструировать в виде одного массива (фиг. 13).'

всего в 1,4 раза. Отсюда можно заключить, что в котлах,, сжигающих угли с абразивной золой, конвективные поверхности нагрева необходимо конструировать таким образом, чтобы «калачи» располагались вне газохода и не было «коридоров» с повышенными скоростями газов.

Исходя из этого наибольшего теплового потока, необходимо конструировать воздушное охлаждение стены, так как ни для одной топки с жидким шлакоудалением нельзя гарантировать, что в нее не поступит уголь с легкоплавким шлаком.

ЦНД, несмотря на их громадные размеры, большие напряжения в роторах и влажнопаровые потоки пара, необходимо конструировать так, чтобы они допускали быстрые переходные процессы и частые пуски и остановки. Планируемая длительность работы на холостом ходу должна полностью отвечать требованиям эксплуатации независимо от мощности турбины. С учетом последнего требования должны конструироваться последние ступени и устройства для охлаждения их и выходных патрубков. От организации этого охлаждения зависит надежность работы последней ступени в области малых нагрузок, в частности, эрозия выходных кромок РЛ.

Крупные исследования были выполнены ЦКТИ, ВТИ, ХТГЗ, КТЗ и другими организациями по изысканию оптимальной геометрической формы сегментов и их числа, а также влияния скорости скольжения на устойчивость движения и несущую способность подшипника. На основании этих исследований были созданы достаточно надежные методы расчета и конструкции для окружных скоростей до 80 м/с. Но в последнее время было необходимо конструировать упорные подшипники для окружных скоростей свыше 100 м/с, а в исключительных случаях даже до 170 м/с.

Рассмотренные выше тянущие съемники пригодны для снятия деталей как при конической, так и при цилиндрической посадке. Однако при вытягивании промежуточной конической втулки 8 необходимо конструировать съемник так, как показано на рис. 2-11. При такой конструкции при незначительном осевом смещении конус 8 отделится от диска. При неправильной конструкции съемника диск с запрессованным IB него конусом 8 будет долго стягиваться с посадочного места диаметра d, царапая его.