Необходимое увеличение

Оценка надежности работы прямоточного котла проводится на основании его гидравлической характеристики Др = / (рш) — суммарной характеристики составляющих его элементов. Строят ее по зависимостям перепадов давлений в элементах от расхода среды. При многозначной гидравлической характеристике рассчитываемого контура определяют необходимое сопротивление и диаметр устанавливаемых для избежания нарушения устойчивости движения рабочей среды дроссельных шайб.

Оценка надежности работы прямоточного котла проводится на основании его гидравлической характеристики Др = / (рш) — суммарной характеристики составляющих его элементов. Строят ее по зависимостям перепадов давлений в элементах от расхода среды. При многозначной гидравлической характеристике рассчитываемого контура определяют необходимое сопротивление и диаметр устанавливаемых для избежания нарушения устойчивости движения рабочей среды дроссельных шайб.

где Д/гр выбирается в зависимости от давления (рис. 2.22). При не-догревах воды на входе в виток, когда AiBX превышает Д/гр, устанавливаются дроссельные шайбы. Необходимое сопротивление шайбы.' для элементов с горизонтальной набивкой при докритических давлениях определяется из зависимости ira/ZTp=AWA/rp—!• Крутизна-характеристики при этом составляет '/з-

Проведенное обсуждение ползучести разрушения в различных условиях указывает на настоятельную необходимость учитывать фактор среды при проектировании конструкций. Круг встречающихся в современной технологии высокотемпературных сред очень широк — от очевидно агрессивных условий в установках для газификации угля до кажущихся «инертными» (и неожиданно оказывающихся разрушительными) условий в охлаждаемых гелием ядерных реакторах или даже в глубоком космосе. Невозможность правильно оценить необходимое сопротивление ползучести на ос-

.; -Следует при этом отметить, что расчетное сопротивление теплопередаче покрытий из армопенобетонных плит толщиной 120 мм равно 0,85 м2 час град/ккал. Между тем необходимое сопротивление теплопередаче покрытий в сухих цехах (tB = 16°, <р < 45°/п) для климатических условий Новосибирска составляет 1,0 м? час град/ккал, т. е. значительно выше.

ми и каналами, обеспечивает необходимое сопротивление

Чтобы обеспечить необходимую стойкость инструмента, стали для горячего деформирования должны иметь: 1) теплостойкость, обеспечивающую необходимое сопротивление пластической деформации (предел текучести, твердость) для сохранения формы гравюры при рабочих температурах; 2) вязкость, особенно при работе с динамическими нагрузками; 3) износостойкость; 4) разгаростойкость, т. е. сопротивление термической и термомеханической усталости; 5) окали-ностойкость, определяющую скорость окислительного износа, особенно выше 600 °С; 6) прокаливаемость для достижения равнопрочности по сечению.

В 1972 г., когда вышла в свет эта книга (1-е издание), кузнецы, обрабатывавшие суперсплавы, преследовали две "микроструктурные" цели [1]. Из них первая вовсе не была "микроструктурной", а заключалась в том, чтобы "ковать на нужную геометрию и обеспечить нужные свойства с помощью термической обработки". Вторая заключалась в регулировании микроструктуры средствами ковки, чтобы получить как можно более мелкое зерно, улучшив тем самым сопротивление малоцикловой усталости. В настоящее время "микроструктурных" целей по-прежнему две, но обе изменились. Одна состоит в достижении размера зерен 10—14 балла ASTM как средства обеспечить главным образом требуемую формуе-мость, прочность на разрыв, пластичность, сопротивление зарождению малоцикловой усталостной трещины. Другая — в достижении размера зерен 4—8 балла ASTM, чтобы обеспечить главным образом необходимое сопротивление ползучести и распространению трещины.

Химический состав кобальтовых сплавов подобен таковому главного семейства нержавеющих сталей, а роль легирующих элементов, присутствующих в наибольшей и наименьшей концентрациях, по существу, идентична для всех сплавов этой аустенитной системы. Ключевым элементом является Сг, его вводят в количестве 20—30 % (по массе), чтобы сообщить сплаву необходимое сопротивление окислению и горячей коррозии, а также некоторую степень твердорастворного упрочнения. Если стремятся обеспечить упрочнение карбидными выделениями, образующимися по реакции старения, Сг также играет ведущую роль, участвуя в образовании целой серии карбидов с различным соотношением Cr/С. Поскольку в двойной системе Со—Сг примерно при 58 % (ат.) Сг образуется стабильная cr-фаза, высокого содержания Сг необходимо избегать.

Чтобы обеспечить необходимую стойкость инструмента, стали для горячего деформирования должны иметь: 1) теплостойкость, обеспечивающую необходимое сопротивление пластической деформации (предел текучести, твердость) для сохранения формы гравюры при рабочих температурах; 2) вязкость, особенно при работе с динамическими нагрузками; 3) износостойкость; 4) разгаростойкость, т. е. сопротивление термической и термомеханической усталости; 5) окали-ностойкость, определяющую скорость окислительного износа, особенно выше 600 °С; 6) прокаливаемость для достижения равной рочности по сечению.

После опр1еделения зависимости силы тока от величины поверхности анода и катода приступают к определению влияния омичеакого сопротивления на силу тока этого элемента. Измерения производят с электродами любых размеров *. При этом, включая при помощи магазина необходимое сопротивление (указано в форме № 19), записывают силу тока каждые 2 мин. Запись праводят до получения двух одинаковых значений.

При Ow — а беззазорного зацепления не может быть. Если *? > О, то вц + sjs >> я/П( и для введения пары в зацепление надо увеличить межосевое расстояние; на рис. 9, а сплошными основными линиями показана зубчатая пара с хг = х^ = 0 (или с *2 = 0), а тонкими сплошными изображены зубья этой передачи для варианта с *2 J> 0. Увеличив межосевое расстояние до необходимого значения aw, вводят в беззазорное зацепление передачу с х^ •> 0 (рис. 9, 6). Необходимое увеличение межосевого расстояния

которых изготовляются эти детали, применительно к условиям их работы в машине. Например, конструкции отдельных деталей ткацких станков (боевых веретен, муфт переключения, различных рычагов и т. п.), обычно размерно отличные в различных типо-размерах этих станков и предопределяющие, в частности, их производительность, могут быть оставлены геометрически неизменными при условии замены материалов и введения термической обработки. Этим способом достигается необходимое увеличение производительности машин без изменения конструктивных форм и размеров этих деталей независимо от размеров машины в известных, разумеется, пределах варьирования типо-разме-ров машин.

приращения Афг, обеспечивающие необходимое увеличение R, т. е. возвращение манипулятора в безопасную зону. Изменение расстояния R вычисляется по линеаризованной формуле

Необходимое увеличение шага резьбы гайки можно определить из следующего. Пусть стержень нагружен силой Р (рис. 18). Зазор между крайним (нижним) витком стержня и гайки h = z As, где As - превышение шага резьбы гайки над шагом резьбы стержня; z - число предшествующих витков (считая от верхнего, плотно прилегающего витка).

Унификация и нормализация элементов деталей, отверстий, шпоночных пазов, шлицевых соединений и др., может вполне обеспечить необходимое увеличение партионности одновременно изготовляемых деталей, при котором применение высокопроизводительной оснастки станет экономически целесообразным. Поэтому для нормализованных элементов наиболее часто применяемых деталей надо изготовить дорогостоящую оснастку, которую можно затем использовать и для машин единичного изготовления. Этот перечень дорогостоящей оснастки постепенно расширяется и находит все большее применение в единичном производстве. Пере-

Рассматривая несущую способность конструкции как случайную величину, характеризующуюся некоторой генеральной совокупностью значений, можно сказать,что в результате испытаний получается случайная выборка малого объема из генеральной совокупности значений несущей способности испытуемой конструкции. Увеличение объема выборки путем увеличения числа испытываемых образцов одной и той же конструкции в большинстве случаев экономически не выгодно. В этих условиях необходимое увеличение может быть достигнуто путем объединения в одну выборку результатов испытаний различных конструкций, т.е. объединения случайных выборок из различных генеральных совокупностей. Получаемая при этом случайная выборка бу* дет характеризовать некоторую генеральную совокупность,которая является композицией генеральных совокупностей исходных конструкций.

Подсчитанное по этой формуле необходимое увеличение зазора слагается с основным расчётным зазором (S -+- Д5).

При нарастании числа оборотов коленчатого вала необходимое увеличение коэфици-ента запаса сцепления получается за счёт центробежной силы грузиков 2. Диаграмма на фиг. 35 показывает суммарное давление на нажимной диск (от нажимных пружин и от центробежных грузиков). Преимуществом полуцентробежного сцепления является также и то, что пробуксовка сцепления, едва начавшись, автоматически прекращается, так как при резком увеличении числа оборотов двигателя возрастает центробежная сила грузиков, которая блокирует сцепление. Это обстоятельство не допускает преодоления подъёма за счёт пробуксовки сцепления, предотвращая повышенный износ его обшивки. Кроме того, этот тип сцепления способствует лучшему разгону двигателя [3].

В отличие от капиталистической экономики, где кругооборот всего общественного капитала стихийно складывается из кругооборотов массы индивидуальных капиталов, а все они обращаются в условиях анархии производства, движение оборотных средств социалистических предприятий предопределяется заданиями единого народнохозяйственного плана. В этом плане социалистическое государство заранее определяет необходимое увеличение общего размера оборотных средств во всех отраслях народного хозяйства, вытекающее из планируемого роста объёма производства и товарооборота. Так, например, в Законе о государственном бюджете на 1949 г., принятом V сессией Верховного Совета СССР, общая сумма планового прироста оборотных средств в отраслях социалистического хозяйства установлена на 1949 г. в 23,6 млрд. руб.

Необходимое увеличение зазора, учитывающее тепловое расширение в подшипниках с втулками из пластических масс, определяют по формуле

В табл. XI. 3 приведены данные, характеризующие необходимое увеличение зазоров в подшипниках с втулками из феноло-формальдегидных слоистых пластиков, а в табл. XI. 4 — рекомендуемые отклонения в размерах и зазоры в подшипниках с втулками из древеснослоистого пластика.