Необходимое соотношение

Необходимое содержание хрома в хромистых сталях определяется также агрессивностью среды. Так, в холодной разбавленной азотной кислоте хромистые стали с 13—15% Сг обладают достаточно высокой химической стойкостью, а в горячей кислоте они непригодны. В этих условиях пригодны стали, содержащие в твердом растворе не менее 23,7% масс. Сг, что соответствует второму порогу устойчивости. При третьем пороге устойчивости (около 35,8% масс. Сг) хромистые стали обладают достаточной

Одну из наиболее сложных задач при изготовлении пространственно-армированных композиционных материалов представляет выбор связующего [31, 68], особенно при изготовлении материалов, образованных системой двух, трех и п нитей [59]. Материалы могут иметь как обычную, так и пи-ролизованную матрицу. Сложность подбора связующего обусловлена трудностью пропитки. При повышенных толщинах на обычных пропиточных машинах нельзя полностью удалить из материала воздух, который при формовании приводит к пористости, поэтому пропитку таких материалов осуществляют в вакууме и под давлением 9 специальных пресс-формах. Необходимое содержание связующего достигается изменением степени уплотнения материала: чем толще материал, тем сложнее его пропитка. В качестве связующего используют низковязкие термореактивные смолы, которые при правильном выборе режимов и хорошо отлаженном технологическом процессе позволяют достигать плотности композиционных материалов на уровне теоретической. Так, для материалов, образованных системой двух нитей, при коэффициенте армирования ц =0,45 плотность р = = 1,80 г/см3 (теоретическая 1,80 г/см3), а при fi = 0,50 р = 1,85 г/см3 (теоретическая 1,86 г/см3).

Основным компонентом стали, препятствующим активированию поверхности ионами хлора, является хром. Чем выше его концентрация, тем более устойчив сплав. Пассивность, т.е. химическая устойчивость стали, особенно сильно увеличивается после повышения в ней содержания хрома выше 10-12%. Стали с 13%-ным содержанием хрома относятся уже к категории нержавеющих. Однако установлено, что минимально необходимое содержание хрома для придания стали стойкости к питтингу должно составлять 17%.

пределения азота и титана в расплаве, поэтому они несколько» завышают минимально необходимое содержание обоих элементов, приводящее к возникновению нитридов уже в жидкой фазе. Таким образом, добавка титана с необходимым избытком должна привести к значительному увеличению количества зародышей кристаллов в расплаве; их тугоплавкость снижает величину переохлаждения, необходимую для начала кристаллизации, это приводит к более быстрому застыванию металла по всему объему, а следовательно, способствует значительному сокращению зоны транскристаллизации, что особенно важно для сталей с содержанием углерода в пределах 0,20—0,30% в смысле повышения их трещиноуетойчивости.

Одну из наиболее сложных задач при изготовлении пространственно-армированных композиционных материалов представляет выбор связующего [31, 68], особенно при изготовлении материалов, образованных системой двух, трех и п нитей [59]. Материалы могут иметь как обычную, так и пи-ролизованную матрицу. Сложность подбора связующего обусловлена трудностью пропитки. При повышенных толщинах на обычных пропиточных машинах нельзя полностью удалить из материала воздух, который при формовании приводит к пористости, поэтому пропитку таких материалов осуществляют в вакууме и под давлением 9 специальных пресс-формах. Необходимое содержание связующего достигается изменением степени уплотнения материала: чем толще материал, тем сложнее его пропитка. В качестве связующего используют низковязкие термореактивные смолы, которые при правильном выборе режимов и хорошо отлаженном технологическом процессе позволяют достигать плотности композиционных материалов на уровне теоретической. Так, для материалов, образованных системой двух нитей, при коэффициенте армирования ц =0,45 плотность р = = 1,80 г/см3 (теоретическая 1,80 г/см3), а при fi = 0,50 р = 1,85 г/см3 (теоретическая 1,86 г/см3).

Кремний. Необходимое содержание кремния зависит от многих факторов: количества углерода, толщины стенки, требуемой степени графитизации и т. д. Обычно количество кремния определяется суммой С+ Si, которая для высококачественного ферритного чугуна составляет 3,7—3,8%, а для низкосортного 4,0— 4,1%. Высокая сумма С + Si может привести к выделению пластинчатого графита при первичной графитизации, что резко понижает механические свойства чугуна. При низкой сумме С + Si даже при весьма длительном отжиге графитизация чугуна полностью не происходит. Поданным работы [13], при содержании кремния до 1,5% механические свойства ковкого чугуна повышаются. Такие же результаты могут

необходимое содержание ионов жесткости в фильтрате, то нет никакой надобности полностью удалять из фильтра все продукты регенерации.

чем у аммиака (табл. 3-3). Такое значение коэффициента распределения пиперидина обеспечит на блоке СВД и СКД при конденсации греющего пара подогревателей ^низкого давления и пара в конденсаторе турбины в пленке конденсата необходимое содержание пиперидина. При концентрации пиперидина в питательной воде 1,2— 1,3 ,мг/л .концентрация его с учетом термического разложения в паре за котлом будет составлять примерно 0,7 мг/л, что при учете коэффициента распределения и конденсации преющих ларов ПНД и пара в конденсаторе обеспечит рН=8 (рис. 3-6).

щего агента, необходимое содержание хрома повышается до 30%. Но коррозия может быть предотвращена только тогда, когда хром равномерно распределен по объему стали. Только при этом условии пленка окисла хрома Сг2О3 может быть равномерной на всей поверхности стального изделия.

преимущественно аустенитной структуры стали такого состава необходимое содержание Мп составляет 16 % и более. Если же Сг >15 %, а содержание Мп составляет 22-28 %, при определенных температурах в стали образуется аустенит с сг-фазой. Последняя выделяется из а-фазы и, тем самым, обедняет ее Сг, вызывая a*vy превращение. Таким образом, Мп как аустенитообразующий элемент оказывает положительное влияние на структуру сталей рассматриваемой труппы только при содержании Сг до 15 %. Если Сг больше, то в зависимости от количества Мп формируются следующие двух- и трехфазные структуры: a + у при 1000 °С; a + у и a + у + а при 20 °С; a + у, a + у + а или у + а при 700 °С.

Чистый по углероду и фосфору кремнистый (7—9 % Si) феррохром, используемый при производстве сварочных электродов, может быть получен смешением в ковше низкоуглеродистого феррохрома и ферросиликохрома или непосредственно в рафинировочной печи введением в шлак за 5—25 мин до выпуска плавки ферросиликохрома в количестве, обеспечивающем необходимое содержание кремния. Это обеспечивает извлечение хрома 87—89 % и низкое содержание углерода и фосфора в сплаве. Для легирования стали и чугуна также используются лигатуры типа Si—Cr—A1 (например, КХА5: 40—50 % Сг, 20—30 % Si и 2—6 % Al), Cr —W (»30 % W, Cr —OCT.), Ni-Si—Сг (например, НКХ1: 15—35 % Сг, 35—55 % Ni, 1—4 % Mo, 6—20 % Si) и др.

При приготовлении суспензии необходимое соотношение жидкой и твердой фаз должно составлять 1 л на 3 кг. Электрокорундовые микропорошки следует просушивать при температуре 500°С в течение 2 - 3 ч.

лёгком жидком топливе (бензин, ке--росин и др.), обеспечивающее необходимое соотношение между топливом и воздухом в рабочей смеси. Поступающее в К. топливо распыляется в нём и смешивается с воздухом, частично испаряется. Образовавшаяся смесь подаётся в цилиндры двигателя. Её количество регулируется дроссельной заслонкой. КАРБЮРАТОРНЫЙ ДВИГАТЕЛЬ - ДВИ-гатель внутреннего сгорания, в к-ром приготовление горючей смеси происходит в карбюраторе, т.е. вне камеры сгорания (отсюда др. назв.- двигатель с внеш. смесеобразованием). К.д. применяются на автомобилях, мотоциклах, катерах и т.д.

где Су и /Су — коэффициенты упругой и диссипативной составляющих силы удара. Подбором этих коэффициентов получают необходимое соотношение скоростей до удара и после него, т. е. коэффициент восстановления скорости при ударе.

Во многих современных стационарных установках двухступенчатого сжатия в качестве первой и второй ступеней используются обычные одноступенчатые бескрейцкопфные компрессоры, объемные производительности которых подбираются исходя из наиболее в'ыгодных условий работы (лучших коэффициентов подачи, наименьшего расхода энергии). В настоящее время получили распространение аммиачные и фреоновые многоцилиндровые бескрейцкопфные двухступенчатые компрессоры. В таких машинах все цилиндры одинакового диаметра. Необходимое соотношение объемов достигается выбором соответствующего числа цилиндров для каждой ступени. Обычно соотношение числа цилиндров первой и второй ступеней составляет 2—3.

разрушения сплава. Для большинства сплавов (медных, алюминиевых и др.) нагартованное состояние создается холодной деформацией (при темп-ре цеха), а необходимое соотношение хар-к прочности (аго.г и аь) и пластичности (б и i)) полуфабрикатов достигается различной степенью деформации или длительностью и темп-рой последующего отжига. Степень нагартовки сплавов определяется соотношением хар-к прочности и пластичности. Н а г а р т о-ванным состоянием наз. такое, при к-ром сплав имеет минимально допустимое значение б при соответствующих ему макс, значениях 0о,г и аь. В отожженном состоянии, наоборот, сплав имеет мипим. значения 0о,2 и О;, при макс, значении б. Промежуточное состояние, когда сплав имеет нек-рые средние значения механич. св-в между их значениями при полностью отожженном и нагартованном состояниях, наз. полунагартованным. Для сплавов, допускающих большие степени холодной деформации до разрушения, можно различать также более дробные степени деформации, напр.: 1/4 Н, V, Н и 3/4Н, где Н— обозначает нагартованное состояние. Ог-ранич. количество плоскостей скольжения в гексагональной кристаллич. решетке магниевых сплавов при комнатной темп-ре обусловливает незначит. степень их холодной деформации. На рис. приведена диаграмма сжатия сплава ВМ65-1. Незначит. запас пластичности (степень деформации < 10%) при комнатной темп-ре исключает возможность нагартовки магниевых сплавов холодным деформированием. Возможна холодная прокатка только малолегированных сплавов магния с 0,5% Th или с 0,2% мишметал-ла и 0,4% Zr. На практике применяется частичная нагартов-ка наиболее пластичных листовых сплавов прокаткой их в нагретом состоянии при темп-ре конца прокатки 150—200° с последующим неполным отжигом. В табл. приведены механич. св-ва листов из сплавов МА8 и МА2-1 после прокатки и отжига при различных темп-pax. Непосредственно после прокатки в нагартованиом состоянии сплавы имеют макс, хар-ки прочности, но слишком низкую пластичность, поэтому листы в таком состоянии не применяются. Отжиг сплава МА8 в интервале темп-р 250— 300° в течение 30 мин. обеспечивает повышенную прочность при достаточно высокой пластичности (полунагартованное состояние). При полном отжиге сплава МА8 (темп-ра 350°, время выдержки 30 мин.) достигается макс, пластичность при небольшом понижении прочности. Дальней-

Так как поляризационно-оптический метод дает только разность главных напряжений, за исключением контуров, где одно из напряжений известно, еще одно необходимое соотношение между главными напряжениями в виде сумм главных напряжений было получено с помощью электрической аналогии. Контур модели из электропроводной бумаги был разделен на участки, к каждому из которых прикладывали потенциал, пропорциональный сумме главных напряжений на данном участке контура. Суммы главных напряжений На контуре определяли по данным поляризационно-оптического метода. Между контуром модели и электродами из медной фольги была оставлена полоса бумаги шириной около 3 мм. На этом расстоянии приложенные потенциалы сглаживались, так что их распределение на контуре ближе соответствовало непрерывному распределению напряжений, имеющемуся на контуре модели из оптически чувствительного материала. Картина изопах для одной из моделей воспроизведена на фиг. 9.29.

Сплавы прецизионные магнитотвердые (ГОСТ 10994—64) на железокобальтованадие-вой основе, деформируемые. Марки 52КФ11 и 52КФ13. Сплавы обладают магнитной энергией (1,5ХЗ,0)Х 106 гс-э. В зависимости от содержания ванадия и температуры отпуска может быть получено необходимое соотношение коэрцитивной силы и остаточной индукции в пределах 35—400 э и 13 000—6500 гс соответственно. Для роторов гистерезисных двигателей и для малогабаритных постоянных магнитов в приборах и установках.

Биметаллические материалы изготовляются всеми известными металлургическими способами (прокатка, наплавка, прессование, экструзия, волочение, сварка трением, взрывом, импульсная электромагнитная сварка, диффузионная сварка, порошковая металлургия). Следовательно, важнейшая задача в области "конструирования" машиностроительного материала - определить (в зависимости от условий работы проектируемого объекта) рациональный состав и число слоев, необходимое соотношение толщин основного металла и плакирующего слоя, уровень прочности межслойной связи и другие физико-механические и геометрические характеристики, обеспечивающие градиент изменения свойств по сечению материала, соответствующий характеру нагрузок, действующих на элемент конструкции.

В пламенных печах продукты сгорания различным образом взаимодействуют с металлом. Поверхность стальных деталей окисляется под воздействием кислорода, водяных паров, углекислого газа. Кроме того, водяные пары, водород и кислород обезуглероживают поверхность стали; метан и оксид углерода науглероживают ее. Азот не взаимодействует со сталью. При высоких температурах интенсивность процессов окисления, обезуглероживания и науглероживания очень быстро возрастает. В атмосфере пламенных печей преобладают газы, вызывающие окисление и обезуглероживание, так как сгорание топлива происходит с небольшим избытком кислорода. При недостаточном количестве кислорода резко увеличиваются потери газа или мазута. Точно выдержать необходимое соотношение между топливом и воздухом трудно.

влаги и получения чистого пара конструкции циклонов должны выполняться таким образом, чтобы внутреннее сечение циклона F превышало общее сечение ввода пароводяной смеси / в 10—20 раз, т. е. чтобы F/f= 10-^20.. .Такое конструктивное соотношение сечений обеспечивает при всех нагрузках циклона необходимое соотношение между значениями тангенциальной скорости входа и и осевой подъемной скорости пара w0, которое соответственно составит u/wa= 10-^20, причем меньшие значения отношений относятся к циклонам с меньшими диаметрами (<275 мм). Для циклонов с таким соотношением сечений / и F йыбор допустимой нагрузки производится по графику (рис. 3-3), построенному по опытным данным для циклона DBH=275 мм с отношением u/w0=20 для различных давлений. По указанному графику для данной высоты паровой части циклона,/? может быть найдена допустимая весовая нагрузка циклона. Следует отметить, что расчетная высота циклона Я принимается от оси верхнего ввода пароводяной смеси до дырчатого потолка. Для определения допустимой нагрузки при других диаметрах циклонов следует, пользуясь указанным графиком, пересчитывать весовую нагрузку пропорционально отношению площадей сечения циклонов. Обычно высота парового объема выносных циклонов Н принимается равной 1,3—1,5 м. Паровая нагрузка циклонов для определенных значений диаметров его может быть подсчитана также исходя из значений максимально допустимых осевых скоростей пара, приведенных ниже:

соответствующих iOO% продуктов А и Б, точками отмечают их вязкость и соединяют эти точки прямей линией. На оси ординат отмечают точкой искомую вязкость и из этой точки параллельно оси абсцисс (горизонтальной линии) проводят линию до пересечения с pahee проведенной прямой. Из точки пересечении опускают перпендикуляр на ось абсцисс, где и отсчитывают необходимое соотношение компонентов в %.