Ненагруженного состояния

2. .Резервирование ненадежных элементов. Для повышения надежности сложных систем можно применять резервирование, т. е. создавать дублирующие элементы. При выходе из строя одного из элементов дублер выполняет его функции, и узел не прекращает своей работы. Резервирование может значительно повысить надежность системы.

Например, если вероятность безотказной работы каждого элемента Р = 0,9, а т = 3, то Р (t) = 1 — (0,1)3 = 0,999. Таким образом, вероятность безотказной работы системы резко повышается, и становится возможным создание надежных систем из ненадежных элементов.

2. Резервирование ненадежных элементов (184). 3. Резервирование систем (186). 4. Метод построения и анализа структурных схем (188). 5. О применимости расчета схемной надежности для машин и ме* ханических систем (191)

В настоящее время гибы являются одним из ненадежных элементов длительно работающих паропроводов. Проведенные исследования позволяют отметить, что разрушения гибов могут быть вызваны дефектами металлургического производства (трещины, закаты, плены, риски, нерекомендуемая структура), технологией изготовления (утонение и овальность, выходящие за пределы ТУ), отклонениями от расчетных параметров эксплуатации и некоторыми случайными причинами.

Дальнейшее повышение надежности возможно путем введения резервирования самых ненадежных элементов, блоков, либо всей установки. Поэлементное и поблочное' резервирование дает значительный выигрыш в надежности, но требует большого количества высоконадежных средств контроля и переключающих устройств. Для катодных установок целесообразным является резервирование выпрямителя катодной установки.

Резервированием называется способ повышения надежности аппаратуры включением резерва, предусмотренного при разработке конструкции или в процессе ее эксплуатации. Применяя этот способ, можно из ненадежных элементов конструировать весьма надежную аппаратуру [52].

теристики полностью совпадают. Это означает, что надежность системы, резервированной т раз такими же системами (общее резервирование с целой кратностью с ненагруженным резервом при идеальных переключателях), и надежность той же системы, но резервированной т элементами (скользящее резервирование с ненагруженным резервом при идеальных переключателях), одинакова. Указанное свойство скользящего резервирования может позволить строить надежные системы из ненадежных элементов при значительной экономии веса, габаритов и стоимости резервированной системы по сравнению с системой, имеющей общее резервирование с целой кратностью. Выигрыш надежности как отношение количественных характеристик резервированной и нерезервированной систем в данном случае будет тот же, что и при общем резервировании с целой кратностью и ненагруженным резервом. Однако это не означает, что оба способа равноценны. Необходимо сравнивать различные способы резервирования, при одинаковой сложности резервированных систем.

износа, то обусловленные этой причиной отказы в полевых условиях (<1%) объяснены недостатками конструкции. Типичными причинами отказов, обусловленных недостатками конструкции, являются выход электрических или технических параметров за пределы допусков, нестабильность параметров, недостаточные коэффициенты запаса и применение ненадежных элементов.

В справочнике обстоятельно рассмотрены большинство используемых в настоящее время моделей надежности. Априорному анализу надежности отводится сравнительно мало места. Тем, кому потребуется произвести расчет надежности сложных резервированных систем (невосстанавливаемых или с восстановлением) и решать специальные задачи резервирования, необходимо будет воспользоваться дополнительной литературой, указанной в конце первого тома. Для получения сведений о методах априорного анализа постепенных отказов, расчета вероятности невыхода за границы поля (объема) допусков совокупности параметров изделия, определяющих его работоспособность на заданном интервале времени, также придется обратиться к другим источникам. Нет в справочнике указаний на методы оптимального синтеза системы из ненадежных элементов, обладающей заданными показателями надежности. Наконец,

Большое значение испытаний на уход параметров состоит в том, что по их результатам можно производить, во-первых, отсев всех ненадежных элементов и, во-вторых, последовательное во

Лаборатории организовали сбор и обобщение информации о качестве и надежности изготовляемой продукции. Они проводят расчеты надежности, разрабатывают предложения о модернизации ненадежных элементов и аппаратуры в целом.

где frs'0' — малый угол поворота сечения К стержня относительно ненагруженного состояния; Ф3о — угол поворота связанных осей при е=в/с (см. рис. 1.26). Подставив выражения для сил (11), (12) в уравнения (1) и (2), получим систему шести линейных уравнений первого порядка с переменными коэффициентами относительно шести неизвестных: Qi<°>, Q2<0>, Af3<°>, MI<°>, M2(0)-ф 1.3. Уравнения равновесия полностью совпадают с уравнениями, полученными в задаче 1.2, кроме проекций сил. Получим выражения для проекций сил. Так как вектор ускорения а не лежит в плоскости чертежа, то форма осевой линии стержня в нагруженном состоянии будет пространственной кривой. При малых углах поворота связанных осей матрица L(1) (П.57) имеет вид

графе рассматривалось движение стержня относительно его естественного (ненагруженного) состояния. Часто приходится исследовать движение стержня относительно состояния равновесия (а не его естественного состояния). В этом случае необходимо в уравнениях движения учитывать статическое напряженное состояние стержня (векторы Q0 и М0) . С учетом статического напряженного состояния векторы Q и М, входящие в уравнения движения, приведенные в предыдущем параграфе, можно представить в виде

Так как рассматриваются колебания относительно естественного ненагруженного состояния, когда Q0=M0 = 0, то Q=AQ, М=АМ и уравнения малых колебаний (7.39), (7.40) принимают вид

Асимметрия при воздействии силы соответствует принципу измерения силы вообще: отклонение от ненагруженного состояния является мерой действующей силы. Датчик силы тем лучше, чем больше его отклонение от ненагруженного состояния (при прочих равных условиях)..

Такие же деформации возникают при усадке в процессе полимеризации или изменения температуры. Во всех таких случаях, где окружность жестко фиксируется в процессе усадки, при определении напряжений необходимо в качестве начального ненагруженного состояния рассматривать деталь при свободной усадке.

'в которых y(Cij) и x(Cij) — координаты точек тел в общей системе координат для ненагруженного состояния; v-ц и «,j — компоненты смещений в местной, жестко связанной с каждым из тел (/ = = 1, 2) системе координат.

Погрешности обработки Ду, возникающие в результате смещения элементов технологической системы под действием сил. Под воздействием постоянной составляющей силы резания Р0 элементы технологической системы смещаются из исходного (ненагруженного) состояния; возникающие при этом силы упругости стремятся вернуть систему в исходное состояние. Смещение (отжатие) элемента технологической системы в направлении выдерживаемого размера и сила упругости находятся в определенном соответствии. В простейшем случае способность линейной упругой системы или элемента сопротивляться приложенной статической нагрузке характеризует жесткость упругой системы или ее элемента. Жесткость определяют как отношение составляющей силы Ру0, направленной по нормали к обработанной поверхности, к смещению у в том же направлении (кН/м; Н/мкм):

Рассмотрим механическую систему, состоящую из произвольного деформируемого тела и приложенных к нему распределенных объемных и поверхностных сил {g} = {gi, g2, ga} и {p} = {ръ p.z, p3}. Тело закреплено в пространстве с помощью некоторых связей, исключающих его перемещения как жесткого целого (рис. 3.1). Будем считать, что рассматриваемая система находится в состоянии равновесия. Действительные перемещения, соответствующие переходу точек тела из начального ненагруженного состояния в равновесное обозначим {и} — {«!, м2, ызЬ действительные напряжения — матрицей-столбцом {сг} = {CT!, сг2, ст3, т23, Ti3. Ti2}> компонентами которого являются нормальные и касательные напряжения в декартовой системе координат. Деформированное состояние тела, вызванное действительными перемещениями, опишем матрицей-столбцом {е} = = {BJ, е2, eg, Y23> Via. Yw}. компонентами которого являются относительные удлинения и углы сдвига в декартовой системе координат. Деформации в теле будем считать достаточно малыми, а объем и поверхность тела в деформированном состоянии будем отождествлять с его объемом и поверхностью в начальном недеформированном состоянии.

Рассмотрим механическую систему, состоящую из произвольного деформируемого тела и приложенных к нему распределенных объемных и поверхностных сил {g} = {gi, g2, ga} и {p} = {ръ p.z, p3}. Тело закреплено в пространстве с помощью некоторых связей, исключающих его перемещения как жесткого целого (рис. 3.1). Будем считать, что рассматриваемая система находится в состоянии равновесия. Действительные перемещения, соответствующие переходу точек тела из начального ненагруженного состояния в равновесное обозначим {и} — {«!, м2, ызЬ действительные напряжения — матрицей-столбцом {сг} = {CT!, сг2, ст3, т23, Ti3. Ti2}> компонентами которого являются нормальные и касательные напряжения в декартовой системе координат. Деформированное состояние тела, вызванное действительными перемещениями, опишем матрицей-столбцом {е} = = {BJ, е2, eg, Y23> Via. Yw}. компонентами которого являются относительные удлинения и углы сдвига в декартовой системе координат. Деформации в теле будем считать достаточно малыми, а объем и поверхность тела в деформированном состоянии будем отождествлять с его объемом и поверхностью в начальном недеформированном состоянии.

Будем считать, что рассматриваемая система находится в равновесии. Действительные перемещения, описывающие переход точек тела из начального ненагруженного состояния в положение равновесия, обозначим и=[и\, и2, «зГ (верхний индекс Т — знак транспонирования здесь и далее).