Некоторых выбранных

Температуры рекристаллизации некоторых тугоплавких металлов в зависимости от степени холодной деформации

Механические свойства некоторых тугоплавких металлов приведены в табл. 13.19.

Механические свойства некоторых тугоплавких металлов (при температуре 20°С)

Металлокерамические твердые сплавы — это сплавы карбидов некоторых тугоплавких металлов (W, Ti, Та) с добавками Со (как цементирующего металла). Карбиды W и Ti имеют высокую твердость; Со придает сплавам вязкость и снижает температуру спекания.

При сравнении механических свойств е данными теоретических расчетов получается, что теоретическая прочность во много раз превышает практическую прочность металлов. Так, например, теоретический предел прочности железа, полученный расчетным путем (исходя из сил сцепления и теплоты сублимации), равен 56000 МПа, в то время как практический предел прочности железа равен 280 МПа, т.е. превышает в 200 раз, а для некоторых тугоплавких металлов превышает даже в 1000 раз.

Компактные жаропрочные материалы на основе тугоплавких соединений (карбидов, боридов, нитридов, силицитов). Свойства некоторых тугоплавких соединений, применяемых для получения жаропрочных материалов, сведены в табл. 25.

Твердость некоторых тугоплавких металлов при высоких температурах

66.Андреева В.В. и др. Коррозионная стойкость и электрохимические свойства некоторых тугоплавких металлов и их сплавов. - В кн.: Коррозия и защита от коррозии. М.: ВИНИТИ, 1971.65с.

Физико-механические свойства некоторых тугоплавких и редких металлов

Тугоплавкие бескислородные соединения обладают высокой хрупкостью, поэтому их прочностные свойства определяют главным образом при изгибе и сжатии. Для ориентировочной оценки прочности при разрыве некоторых тугоплавких соединений может быть использовано простое соотношение

Компактные жаропрочные материалы на основе тугоплавких соединений (карбидов, боридов, нитридов, силицитов). Свойства некоторых тугоплавких соединений, применяемых для получения жаропрочных материалов, сведены в табл. 25.

Функции ф = ф (t) и s = s (t) могут быть также заданы графически в виде кривых (рис. 4.8), где по осям ординат отложены углы поворота ф (рис. 4.8, а) или перемещения s (рис. 4.8, б) в некоторых выбранных масштабах 1Ф и \is, ay по осям абсцисс — время t в выбранном масштабе JJLt.

Если математическое планирование решает интерполяционную задачу, то устанавливается количественное влияние некоторых, выбранных в определенных пределах, факторов на выходной параметр.

Функции ф = ф (О и s = s (t) могут быть также заданы графически в виде кривых (рис. 4.8), где по осям ординат отложены углы поворота ф (рис. 4.8, а) или перемещения s (рис. 4.8, б) в некоторых выбранных масштабах цф и \is, ay по осям абсцисс — время t в выбранном масштабе fjit.

При решении некоторых технических задач силы-инерции звена, приведенные к силе и паре или к результирующей силе, удобно заменить силами инерции масс, сосредоточенных в некоторых выбранных тоннах, Эти точки называют замещающими. Условием

Колеса 1 н 2 вращаются вокруг перекрещивающихся под углом б неподвижных осей А и В—В. Начальными аксоидами колес являются однополоетные круглые гиперболоиды вращения, у которых радиусы горловых сечений равны соответственно гг и га. Зубья колес / и 2 расположены на некоторых выбранных сопряженных участках гиперболоидов. Передаточное отношение ик раино

1. Вычисляются со2 и рср для некоторых (выбранных) чисел оборотов. Для полного выявления хода достаточно взять (6 н- 8) со2, дающих сечения в области многозначных решений амплитуд.

~ if^l) *~ Функций в некоторых выбранных точках

Возможность окружного относительного сдвига воли различных компонентов амплитуд перемещений (внутренних усилий) видна из выражения (1.23). При фиксированном значении вектора X, т. е. для некоторых выбранных сходственных точек, одинаковые элементы матриц-столбцов q* и q ** могут различно соотноситься для различных компонентов. Например, если для радиального направления

В общем виде решение задачи о свободных колебаниях системы, произвольно отклоняющейся от строгой поворотной симметрии.— труднообозримо. Наиболее существенное влияние на особенности колебаний возмущенной системы оказывает различие в некоторых характерных собственных частотах парциальных подсистем (периодов), образующих ее. То, каким образом достигнуто это различие, может иметь второстепенное значение, если, конечно, оно не слишком велико. В целях внесения определенности, предположим, что нарушение строгой поворотной симметрии вызвано дискретным размещением в некоторых выбранных сходственных точках порождающей системы различающихся дополнительных масс. '

где q(k, t), qi(k, t), qu(k, t) —перемещения некоторых выбранных сходственных точек системы по выбранным сходственным направлениям; q\ и <7п—амплитуды волн перемещений этих сходственных точек; k — номер сходственных точек (лопаток); а=2я/5.

Колеса 1 и 2 вращаются вокруг перекрещивающихся под углом 6 неподвижных осей А и В — В. Начальными ак-соидами колес являются однополостные круглые гиперболоиды вращения, у которых радиусы горловых сечений равны соответственно гх и г2. Зубья колес 1 я 2 расположены на некоторых выбранных сопряженных участках гиперболоидов. Передаточное отношение i12 с учетом знаков угловых скоростей Ых и щ2 колес 1 и 2 равно