Некоторых современных

Определим относительные размеры дефекта на контакте мягкой прослойки, при которых статическая прочность рассматриваемых соединений будет находиться на уровне прочности бездефектного соединения таких же размеров. При некоторых соотношениях ае и I /В- (I /В)* точки О' и О{ (см. рис. 2.15) условных огибающих сеток линий скольжения совмещаются в центре мягкой прослойки М . При данных относительных толщинах ж и дефектах (I /В), статическая прочность соединений равна прочности бездефектного соединения. Относительные размеры дефектов (I /В)* при этом определяются по следующим соотношениям:

отрицательно сказывается на их работе. Бытующее представление о повышении несущей способности стержня за счет сокращения расчетной длины ветви при установке распорок может оказаться ложным. При некоторых соотношениях геометрических факторов положительный эффект сокращения длины пояса не компенсирует отрицательное влияние его изгиба. Изгиб ветвей можно учесть путем замены коэффициента продольного изгиба ветви <рь в формуле (4.7) коэффициентом
Определим относительные размеры дефекта на контакте мягкой прослойки, при которых статическая прочность рассматриваемых соединений будет находиться на уровне прочности бездефектного соединения таких же размеров. При некоторых соотношениях аеи t/B=(l/B)* точки О' иО^ (см. рис. 2.15)условных огибающих сетоклиний скольжения совмещаются в центре мягкой прослойки М. При данных от-носительных толщинах ж и дефектах (I /В)* статическая прочность соединений равна прочности бездефектного соединения. Относительные размеры дефектов (I /В)* при этом определяются по следующим соотношениям:

В литературе имеется значительная информация о точных и приближенных соотношениях, связывающих вязкоупругие характеристики (см., например, работы [29] и [125]). В ограниченном объеме настоящей главы невозможно воспроизвести все хотя бы наиболее типичные результаты, поэтому здесь речь пойдет только о некоторых соотношениях, которые потребуются в дальнейшем изложении. Более того, здесь достаточно будет использовать обозначения, принятые в изотермической вязкоупругости; если вязкоупругие характеристики стационарны, то связывающие их соотношения будут справедливы независимо от того, яв-.ляются или не являются эти характеристики функциями температуры. Температурные эффекты включаются в описание таким же образом, как это было сделано в разд. II, Е.

Интересно заметить, что предельная кривая, предсказанная по критерию, учитывающему неоднородность материала, при некоторых соотношениях действующих напряжений рас-

3. Некоторые свойства уравнений Матье и Хилла. Особенностью уравнений Матье и Хилла является то, что при некоторых соотношениях между их коэффициентами они имеют неограниченно возрастающее решение — в системе возникают и развиваются с неограниченно возрастающей амплитудой резонансные поперечные колебания. Иными словами, при таких комбинациях коэффициентов система находится в состоянии динамической неустойчивости. Такие комбинации коэффициентов непрерывно заполняют целые об-ласти на плоскости в системе осей Q2, (Q д/^Н-) • На рис. 18.113 показана эта плоскость и на ней штриховкой отмечены области комбинаций параметров, соответствующих динамической неустойчивости решения уравнения Матье (18. 172).

При некоторых соотношениях между моментами движущих сил, сил сопротивлений и массовых сил возникают режимы, характеризующиеся тем, что как угодно малые отклонения от них приводят к тому, что машинный агрегат либо останавливается, полностью теряя свою кинетическую энергию, либо переходит на другой, уже устойчивый режим. Режимы движения машинных агрегатов, обладающие такими свойствами, соответствуют бифур-

время уже небольшое перемещение клинового элемента 2' приведет к значительному уменьшению усилия в упругом соединении 2—2'. Очевидно, что безотрывное движение клинового элемента 2' по элементу /' окажется возможным только при некоторых соотношениях между жесткостями с^2 и с^. Анализ показывает, что таким соотношением и является условие (13.9). Если это условие не выполняется, то в соответствии с (13.8) условие осуществимости режима оттормаживания (а2 > 0) оказывается нарушенным уже при первом расклинивании. Таким образом, безотрывное относительное перемещение клиновых элементов Г—2' при невыполнении условия (13.9) оказывается невозможным.

В действительности, однако, дело далеко не всегда обстоит так. При некоторых соотношениях между частотами со и со„ статически устойчивое положение маятника оказывается динамически неустойчивым. И тогда в результате самого ничтожного начального возмущения маятник начнет раскачиваться все сильней и сильней. Картину такой «раскачки», иллюстрирующую явление динамической неустойчивости, мы рассмотрим на примере, когда частота возбуждения со = 2со0, т. е. вдвое превышает частоту свободных колебаний маятника, причем вибрацию стойки заменим пульсацией внешней силы Р = P0cosco/. В обоих случаях уравнение движения имеет одинаковый вид, так же как и картина движения маятника в обоих случаях будет одинаковой.

сечения; при меньших же отношениях -г- при некоторых соотношениях сторон центр уже не будет самой холодной точкой. Также и при идеальной тепловой изоляции центр узкой грани будет всегда

Прочность металлов увеличивают, во-первых, путем легирования сталей элементами, образующими твердые растворы внедрения или замещения и вызывающими искажение решетки растворителя. При некоторых соотношениях легирующих элементов и углерода в сталях и сплавах образуются твердые карбиды и интерметаллидные включения, значительно усложняющие обрабатываемость резанием. Во-вторых, термической и термомеханической обработкой, в результате которой повышается плотность дислокаций, уменьшается величина зерна, создается вторая интерметал-лидная дисперсная фаза в матрице. Термомеханическая обработка некоторых сплавов (например, Ni—Сг—Мо) вызывает появление концентрационных неодно-родностей, повышающих сопротивление деформации, нарушающих стабильность физико-механических свойств и тем затрудняющих обрабатываемость резанием. Сильная склонность к упрочнению (наклепу) является свойством, имеющим особенно большое значение для оценки обрабатываемости металла резанием. Механизм упрочнения достаточно сложен и обычно объясняется взаимодействием изъянов — свободных мест в кристаллической решетке и смещением атомов вблизи границ зерна с последующим блокированием сдвигов (дислокационная теория

6°. Выше были рассмотрены механизмы, образованные из замкнутых кинематических цепей. В некоторых современных машинах используются плоские и пространственные механизмы, образованные из незамкнутых кинематических цепей. Эти цепи используются в механических манипуляторах, роботах, шагающих машинах и других устройствах, имитирующих и заменяющих руки и ноги человека.

Высокая жаропрочность сплавов нимоник обеспечивается их высокой прочностью и малой скоростью разупрочнения. В данном случае у состаренного нимоника высокая прочность связана с образованием большого количества (до 20%, а в некоторых современных высокожаропрочных сплавах до 40% второй фазы), когерентно связанной с маточным твердым раствором. Эта когерентная связь в свою очередь вызвала дроб-

6°. Выше были рассмотрены механизмы, образованные из замкнутых кинематических цепей. В некоторых современных машинах используются плоские и пространственные механизмы, образованные из незамкнутых кинематических цепей. Эти цепи используются в механических манипуляторах, роботах, шагающих машинах и других устройствах, имитирующих и заменяющих руки и ноги человека.

Во избежание просасывания воды в некоторых современных конструкциях конденсаторов трубные доски выполняют со специальным гер-

Рассмотренные механизмы образованы из замкнутых кинематических цепей. В некоторых современных машинах широко применяются плоские и пространственные механизмы, образованные кинематическими парами различных классов из незамкнутых, или открытых, кинематических цепей. Эти механизмы представляют собой ряд последовательно соединенных звеньев, каждое из которых является ведущим. Звенья открытой кинематической цепи могут иметь различное число степеней свободы, но число

Достаточно громоздкое выражение, определяющее К для однородных ортотропных цилиндрических оболочек с углами армирования ±0 и 0,90°, было получено Бринком. Графики зависимости произведения КЕ j от угла армирования для некоторых современных композиционных материалов приведены на рис. 10 и 11.

Величины Rp и Rv непосредственно измеряют с помощью некоторых современных приборов (например, модель 252, «Тали-сарф»).

Торможение механизмов с электрическим приводом обычно осуществляется как электрическим, так и механическим путем. Электросхемы некоторых современных машин допускают возможность значительного уменьшения скорости механизма к моменту замыкания тормоза. Однако и в этом случае механический тормоз остается единственным средством остановки механизма при прекращении подачи электроэнергии. Поэтому расчет тормоза таких механизмов нужно вести по полной величине тормозного момента, без учета возможности уменьшения его путем использования электроторможения.

За послевоенные годы приемно-усилительные клистроны претерпели существенные конструктивные изменения, обеспечившие им высокую виброустойчивость и стабильность электрических параметров. По-прежнему сохранялось два направления их осуществления: первое — в виде отражательных клистронов, второе — прямопролетных. В первых значительно увеличились пределы электронной перестройки (у некоторых современных клистронов они доведены до 10—15%), у вторых значительно улучшились шумовые и фазовые характеристики, достигнута большая широкополосность усиления и повышена их надежность.

51. КононенкоВ. О. О некоторых современных задачах теории колебаний. Труды II Всесоюзного съезда по теоретической и прикладной механике. Вып. 2. М., изд-во «Наука», 1965, стр. 65—80.

В некоторых современных испытательных машинах, оснащенных ЭВМ,