Некоторых критериев

В некоторых котельных агрегатах за топочной камерой и частью поверхностей нагрева из разведенных труб (фестоном, пучком труб перегревателя) может быть расположен замкнутый объем, служащий для осаждения золы, для изменения направления потока газов или других целей. На стенах и гранях таких объемов располагаются поверхности нагрева, которые при высоких температурах газов будут воспринимать теплоту и снижать температуру газов. В том случае, когда указанные поверхности нагрева между топочной камерой и данным объемом

В некоторых котельных по условиям газоснабжения приходится иногда переходить с газа на резервное топливо — мазут.

В некоторых котельных, преимущественно крупных, .применяются электрические газоанализаторы типа ГЭУК-21, позволяющие непрерывно определять содержание углекислого газа в топочных газах по объему. .

До 1958 г. в конструкции пропорционирующего механизма автоматики регулирования котлов, оборудованных смесительными горелками, был так называемый пусковой винт (см. рис. 34). Из-за неправильного пользования этим винтом в некоторых котельных произошли аварии. В связи с этим в 1958 г. институт «Мосгазпроект» заменил пусковой винт регулировочным утопленным винтом (без головки), предназначенным для наладочного персонала. Это небольшое, но существенное изменение конструкции пропорционирующего механизма потребовало внесения неко-

^ При правильном ведении процесса сжигания газа в продук тах сгорания нет и не должно быть окиси углерода, а при нормальной тяге продукты сгорания не могут попасть в помещение котельной. Поэтому надо уделять большое внимание регулировке горения газа и отводу продуктов сгорания в дымовую трубу, V Для контроля за тягой в дымоходах котельные оборудуются тягомерами, а для контроля за составом продуктов сгорания и, следовательно, за процессом горения—газоанализаторами. Кроме того, в некоторых котельных устанавливаются сигнализаторы, извещающие о нарастании концентрации горючих газов до опасного предела \fiffi указывающие световым сигналом на падение давления газа, воздуха перед горелкой и разрежения в дымоходе с одновременным автоматическим выключением котла из работы, как это выполняется в котельных с комплексной автоматикой котлов ДКВР. ' , ,

Как показало обследование, в 'некоторых котельных обслуживающий персонал «исправляет ошибки» проекта, устраивая обводные газоходы у индивидуальных чугунных водяных экономайзеров. По данным ЦКТИ величина постоянной протечки газов из-за неплотности отключающих заслонок составляет 20—40% и выше от общего расхода газов, что приводит к увеличению потерь тепла с уходящими газами на 2,2—4,4% и более.

Угли с повышенной влажностью создают меньшую запыленность. Кроме того, они не налипают на стенки бункеров и других элементов топливоподачи. Тем не менее в зимнее время запыленность значительная (летом - меньше, чем зимой). По ходу движения топлива концентрация пыли в помещении нередко увеличивается. Это объясняется уменьшением влажности угля по мере перемещения от первого транспортера до приемного бункера. В мелких котельных подобного изменения не наблюдается. В некоторых котельных запыленность на приемных лотках конвейеров достигает 50-70 мг/м3, что в несколько раз выше нормы. Обеспечение санитарных норм по чистоте воздуха возможно при внедрении конструктивных меро-

Важнейшим показателем является тепловая нагрузка на 1 л ширины фронта '. На рис. 3-1 дан примерный график, учитывающий соотношения в некоторых котельных агрегатах. Как видно из графика, с ростом мощности котла удельная тепловая нагрузка на 1 м ширины фронта увеличивается. Однако при переходе к весьма крупным котлам этот рост замедляется. Компоновку крупных котельных агрегатов при этом осложняет ряд факторов, из которых можно упомянуть следующие:

Как известно, конвективные пароперегреватели некоторых котельных агрегатов высокого давления, например, в довоенной Германии при растопке охлаждались водой. По аналогии с этим в отдельных котлах и радиационные настенные перегреватели Е «ачале растопки заполнялись водой, которая прокачивалась по тракту: питательный насос — водяной экономайзер — настенный пароперегреватель — деаэратор — насос. Прокачивание воды продолжалось до тех пор, пока давление в котле не поднималось до SO—90% от рабочего. Затем топка гасилась, радиационный перегреватель дренировался и переводился на охлаждение паром, после чего в топке снова зажигался факел. Эти операции продолжались 30—40 мин, в течение которых давление в котле,значительно снижалось. Измерения показали, что когда факел вновь зажигался, то Е. отдельных трубах с подъемным ходом пара наблюдалось длительное гедоеустимое повышение температур металла, хотя средняя температура металла труб была вполне приемлемой. Это можно объяснить тем, что вода дренировалась из большинства труб данной настенной панели, г в отдельных трубах оставались водяные пробки и через них не проходил охлаждающий пар. При таком положении вытеснить водяные пробки велегко, так как общее гидравличе-

У некоторых котельных агрегатов в этот первый период растопки включался в работу специальный циркуляционный насос, который забирал воду из барабана котла, прокачивал ее через перегреватель и подавал снова в барабан' (ом.примерную схему циркуляции при растопке на фиг. 4-21). При давлении 30—35 кГ/см2 насос отключался и перегреватель продувался паром. Следует, однако, отметить, что циркуляционные растопочные насосы

В связи с указанными особенностями работы вторичного перегревателя пара расположение его в области газов с наиболее высокими температурами нецелесообразно. Еще менее целесообразно, особенно при невысоком давлении промежуточного перегрева, устройство радиационных вторичных перегревателей, применявшееся ранее на некоторых котельных агрегатах (см. выше, фиг. 4-14).

Отклонение критерия механического подобия привода и критерия подобия якорной цепи обусловлено увеличенным моментом якоря выбранного двигателя и увеличенной индуктивностью его якорной цепи. Несмотря на то, что имелось отклонение некоторых критериев п одобия

Качество готовых изделий из кошозитных материалов характеризуется, чаще всего, набором некоторых критериев, основный из которых является показатель прочности То . Значение 70 определяется векторами входных X , выходных У координат и управлений U каждой из трех стадий. Однако, как показывает опыт изготовления изделий методом силовой намотки [ 1,2] , в основном 10 зависит от режимов работы первых двух стадий производства. Вследствие этого, при проектировании производства стремятся вуйрать такие технологические режимы стадий подготовки и намотки, чтобы величина IQ была не менее заданное нормативами величины JSAA прочностного показателя изделия.

Выражения для. аэ могут быть заимствованы из некоторых критериев усталостных разрушений, предназначенных для проверки прочности при стационарных режимах сложного циклического нагружения. Подобных критериев предложено достаточно много [33, 56]. Они получены в разное время на основе обобщения результатов испытаний на усталость при плоских циклических напряженных состояниях. В табл. 3.1 даны некоторые наиболее удобные выражения приведенных напряжений а для критериев усталостных разрушений, представленных в виде а—а_1ЛГ. Все эти выражения справедливы только в случае одинаковых периодов изменения всех компонентов напряжений. Кроме того, они обладают тем общим недостатком, что не учитывают средней за период цикла шаровой части тензора напряжений, которая оказывает существенное влияние на сопротивление усталости (особенно при трехосном напряженном состоянии). Известно, что наложение всестороннего сжатия увеличивает предел выносливости, однако числовые данные практически отсутствуют.

1.2. РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НЕКОТОРЫХ КРИТЕРИЕВ ПОДОБИЯ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВУХФАЗНЫХ ПОТОКОВ

Отмеченные выше структурные особенности течений конденсирующегося и влажного пара в соплах позволяют объяснить поведение их интегральных характеристик [38]. К настоящему времени проведены эксперименты, позволяющие проанализировать изменение коэффициентов [i и ? в зависимости от некоторых критериев подобия для суживающихся сопл.

Характер зависимостей ет и у0* от некоторых критериев подобия представлен в обобщенном виде на рис. 6.21 и 6.22. Отметим, что с ростом Лзо< 1 предельное отношение ет остается практически постоянным, а затем при переходе в зону влажного пара (h,^>\) заметно снижается. Возрастание р и уменьшение Re! также приводят к снижению ет. Влияние дисперсности ощутимо только на крупной влаге (JK>10~5)._Ha влажном паре, как и на перегретом, геометрический параметр Fi = FlfF „ оказывает решающее влияние на предельное отношение давлений ет- Установив значения ет и

1).2. Расчетное исследование влияния некоторых критериев подобия на

Обобщение опытных данных по теплоотдаче и критическим нагрузкам при кипении в критериальных системах, вытекающих из анализа уравнений движения, теплопроводности и т. п. связей, вызывает затруднения, что проявляется в виде заметного расслоения опытных точек и отклонения их от расчетных линий в тех или других областях изменения определяющих критериев [Л. I — 6а, 7, 13, 14, 17—19, 23—25, 31, 32]. Это связано, по-видимому, как со сложностью выяснения раздельного влияния некоторых критериев, так, в известной мере, и с произвольным отбором последних различными авторами. В определенной мере эти трудности могут быть преодолены построением полуэмпирической системы обобщения опытных данных, вытекающей из рассмотрения приближенного термодинамического подобия физических свойств рабочих сред.1 Последнее непосредственно вытекает из правила соответственных состояний, являющегося эмпирическим законом, приближенно верным для сравнительно не очень широкой группы веществ. Это положение для параметров насыщения записывается в виде следующих функциональных связей [Л. 8—11]:

7. Физический смысл некоторых критериев подобия

7. Физический смысл некоторых критериев подобия........ 56

Выполнен обзорный анализ некоторых критериев, используемых при трактовке кривых горячей пластичности, и того влияния, которое оказывают параметры испытания и структура. Он свидетельствует о необходимости тщательного и точного следования процедуре и методике испытаний, коль скоро мы стремимся получить значимые результаты. Несовпадение результатов, сообщаемых различными исследователями, можно было легко объяснить различием в условиях испытаний.

1. Механика разрушения, являясь сравнительно молодой отраслью механики, продолжает находиться в периоде становления, в особенности в части, относящейся к практическому определению свойств металлов и их использованию в инженерных расчетах на прочность. Продолжают развиваться представления о физической сущности некоторых критериев механики разрушения, расчетной связи между ними, предпочтительности или недостаточности отдельных критериев в конкретных условиях их использования, технике проведения испытаний и обработки результатов. Естественно, что в этом случае основные усилия многих исследователей направлены на^решение принципиальных вопросов, не осложненных присутствием сварных соединений с неоднородностью их свойств.