Некоторые легирующие

При hjl=\ и заданном значении P/Q оптимальное очертание является единственным, если исключить некоторые критические значения P/Q, при которых оптимальное очертание изменяется, например, от формы на рис. 2, в до формы на рис. 2, г. Следующий пример показывает, однако, возможность существования неограниченно большого числа очертаний, которым соответствует один и тот же вес конструкции.

Диссипация энергии есть процесс перехода части энергии упорядоченного процесса в энергию неупорядоченного процесса, а в конечном итоге - в теплоту. Переход диссипативной системы в упорядоченное состояние связан с неустойчивостью предшествующего, неупорядоченного, состояния, когда параметры системы превышают некоторые критические значения. Первоначально устойчивая диссипативная структура в процессе эволюции системы, достигая порога неустойчивости, начинает осциллировать, а возникающие в ней флуктуации приводят к самоорганизации новой, более устойчивой на данном иерархическом уровне диссипативной структуры.

Диссипация энергии есть процесс перехода части энергии упорядоченного процесса в энергию неупорядоченного процесса, а в конечном итоге - в теплоту. Переход диссипативной системы в упорядоченное состояние связан с неустойчивостью предшествующего, неупорядоченного, состояния, когда параметры системы превышают некоторые критические значения. Первоначально устойчивая диссипативная структура в процессе эволюции системы, достигая порога неустойчивости, начинает осциллировать, а возникающие в ней флуктуации приводят к самоорганизации новой, более устойчивой на данном иерархическом уровне диссипативной структуры.

а) углеродистые и низколегированные стали в растворах с нитрат-ионами, в особенности при повышенных температурах. Имеются некоторые критические напряжения растяжения. При динамической нагрузке диапазон склонности к коррозии расширяется [53].. Эти системы относятся к группе I;

После того как был определен и установлен объем первой части данной книги была опубликована книга М. А. Гольдштика [119], в которой на с. 127 высказаны некоторые критические замечания в адрес работы [61], использующей такое же обоснование принципа минимума кинетической энергии, что и в гл. 5 настоящей книги.

Ограничение значений M«,i связано с тем, что для каждого типа ступеней (дозвуковых, трансзвуковых, сверхзвуковых) существуют некоторые «критические» значения М, превышение которых приводит к резкому снижению т)ст.

турный градиент превысит некоторые критические значения, весь

Некоторые критические температуры меди и ее сплавов — температуры плавления, отжига, рекристаллизации, сильного роста и пережога — приведены в табл. 3. Медные сплавы склонны к пережогу в интервале температур 800—900 "С. В медных сплавах пережогу способствуют примеси висмута, в никелевых сплавах — серы, т. е. приводящие к горячеломкости вследствие образования легкоплавких эвтектик с основой сплава. Для предотвращения пережога медных сплавов процесс пайки следует вести на 100 °С ниже температуры их солидуса [12, 17].

Как известно, для оценки склонности аустенитных сталей и сплавов к образованию околошовных трещин их подвергают испытаниям по методике Ренсслеровского политехнического института (в США) или по методике Института металлургии (в СССР). В § 3 гл. IV были высказаны некоторые критические замечания, касающиеся недостатков этой методики в случае использования ее для оценки стойкости против локальных разрушений. Применительно к рассматриваемому здесь вопросу эта методика также не свободна от недостатков. Мы имеем в виду слишком большой разброс данных при определении пластичности образцов при температурах, близких к солидусу, обусловленный несовершенной техникой нагрева образца и контроля температуры. Тем не менее, даже при наличии этих недостатков упомянутая методика позволяет выявить разницу в поведении аустенитных сталей и сплавов различного происхождения. Так, в работах [9, 10] показано, что для жаропрочной стали ЭИ787 обычного производства температурный интервал хрупкости на ветви охлаждения сварочного термического цикла составляет 180° С. Для металла, подвергшегося электрошлаковому переплаву, он значительно уже и составляет всего 25° С. Подобные данные получены и для жаропрочного никелевого сплава ЭИ445Р. Напомним, что, чем уже температурный интервал хрупкости сплава, тем выше его сопротивляемость образованию околошовных трещин.

Авторы выражают благодарность д-ру А. Ф. Джамею, который прочел рукопись и сделал некоторые критические замечания.

Некоторые легирующие элементы снижают точку мартенсит-ного превращения, и поэтому в некоторых легированных сталях, содержащих достаточное количество углерода и легирующих элементов, точка Мн расположена ниже 0°С и закалкой можно получить чистую аустенитную структуру (см. гл. XIV, п. 6). Из этого следует, что температура образования мартенсита зависит в основном от состава стали (состава аустенита).

Так, по данным Н.Д.Томашова, некоторые легирующие элементы

тенситной структуры в сечении стального образца. Некоторые легирующие элементы (Mn, Mo, Cr, Ni, Си) снижают положение мартенситной точки и увеличивают, таким образом, количество остаточного аустенита при температуре 20° С, а элементы А1, Со — повышают мар-тенситную точку, т. е. уменьшают количество остаточного аустенита.

Протекторы обычно изготовляют не из чистых металлов, а из сплавов. Некоторые легирующие компоненты предназначаются для получения мелкозернистой структуры, что способствует более равномерной поверхностной коррозии. Другие легирующие элементы вводятся для уменьшения собственной коррозии протектора и тем самым для увеличения его токоотдачи. И наконец, некоторые легирующие элементы могут также уменьшать или предотвращать склонность к образованию поверхностного слоя или пассивации. Без таких активаторов алюминий был бы непригодным как материал для протекторов.

Установлено, что некоторые легирующие элементы (Ti, A1, Сг) при нагревании в воздушной среде окисляются в поверхностных слоях металла и ухудшают эксплуатационные качества деталей. Наиболее сильное обеднение (глубиной до 0,5—3 мм) возникает при термической обработке термоустойчивых сплавов, которая в ряде случаев очень продолжительна и проводится при довольно высоких температурах (1150—1220°С). Обедненный слой удаляют на соответствующую глубину (0,03—3 мм), определяемую экспериментально в каждом конкретном случае, путем механической обработки или с помощью электрохимического травления или полировки. Для того чтобы не происходило обеднения, применяют термическую обработку в вакууме или в чистом аргоне.

Некоторые легирующие элементы оказывают исключительное влияние на прокаливаемость стали. К числу таковых относятся хром, марганец, вольфрам, ванадий, молибден.

Некоторые легирующие элементы (Ti, Al, Cr), полезные с точки зрения жаропрочности, при нагреве в воздушной среде до высоких температур выгорают в поверхностных слоях, ввиду чего ухудшаются эксплуатационные свойства деталей.

Образованию на поверхности стали устойчивой защитной—пассивной — плёнки способствуют лишь некоторые легирующие элементы. К ним относятся хром и твёрдые растворы хрома с железом. При содержании хрома в стали свыше 12°/0 электродный потенциал сплава резко возрастает (фиг. 1) и сталь становится нержавеющей. Таким образом, хром является обязательным компонентом нержавеющей стали. Несколько слабее действуют никель, кремний и отчасти марганец.

Некоторые легирующие элементы стабилизируют аустенит, другие — феррит, поэтому добавки таких стабилизаторов аусте-нита, .как никель и марганец, должны способствовать сохранению аустенитной матрицы (см. рис. 7.5). Простейшая аустенитная сталь AISI 316 содержит молибден, который, будучи растворен в аустените, способствует увеличению предела ползучести. Пределы ползучести и прочности таких сталей сильно зависят от температуры и времени. Кроме того, в них не наблюдаются реакции, сопровождающиеся выделением других фаз и нежелательным изменением структуры и свойств зон термического влияния сварки.

Жидкий натрий часто используют в качестве теплопереда-гощей среды, так как у него высокий коэффициент теплопередачи. Он может работать при атмосферном (или близком к нему) давлении и в чистом виде не реагирует с железом. Однако использование натрия вызывает значительные трудности. При быстром изменении температуры натрия хорошая теплопередача может привести к появлению резких градиентов температуры в материа-.лах контура и вызвать высокие нестационарные напряжения. Некоторые легирующие элементы стали могут выщелачиваться натрием, переноситься из одной части контура в другую. В промышленных установках коррозионное действие натрия усиливается в присутствии растворенного в нем кислорода, который воздействует на железо. Быстрое окисление натрия заставляет изолировать его от воздуха и влаги, так как их попадание в контур может привести к аварии.

превращения титана. Некоторые легирующие добавки обладают большой