Некоторые коэффициенты

Закон диалектики- переход количественных изменений в качественныеочень ярко иллюстрируется основным критерием прочности - сопротивлением усталости. Циклические напряжения вызывают некоторые качественные изменении, ко~орые даже не меняют статическую прочность, а потом происходит внезапное разрушение. Также при других постепенных отказах — износе, коррозии, старении — детали значительное время эксплуатации остаются работоспособными, а потом выбраковываются по выходным показателям: шуму, опасности разрушения и др.

Опыты, подобные описанным, возможны только при скоростях, очень малых по сравнению со скоростью света. Поэтому на основании этих опытов мы можем утверждать, что пока скорости тел очень малы по сравнению со скоростью света, ускорение тела пропорционально равнодействующей всех сил, действующих на это тело, и совпадает с ней по направлению. Опыты же, в которых тела движутся со скоростями, сравнимыми со скоростью света, показали, что связь между силой и ускорением оказывается более сложной. Скорости, сравнимые со скоростью света, при которых обнаруживаются изменения отношения F/j, могут быть сообщены электрически заряженным частицам (электронам, протонам, ионам) силами, действующими на них со стороны электромагнитного поля. Эти опыты, описываемые ниже, позволят выяснить, как в случае движения тел со скоростями, сравнимыми со скоростью света, должен быть изменен вывод, к которому мы пришли (о пропорциональности между силой и ускорением). Предварительно, однако, мы приведем некоторые качественные соображения, поясняющие этот вывод.

лученных ИПД, существенно упрощают реальную структуру нано-кристаллов. Например, известно, что фактически вектор Бюргерса решеточных дислокаций в границах зерен обычно не соответствует вектору Бюргерса дислокаций в кристаллической решетке. Это связано с диссоциацией решеточных дислокаций в зерногранич-ные дислокации с меньшими векторами Бюргерса. Принимая во внимание эти упрощения, рассмотрим теперь некоторые качественные сравнения и численные оценки, сделанные на основе развиваемого структурного подхода, базирующегося на представлениях о неравновесных границах зерен.

Формулы табл. 1 и 2 позволяют сделать некоторые качественные заключения, имеющие свои особенности для каждого из указанных выше соотношений.

Первый способ отличается трудоемкостью моделирования и невозможностью изучить некоторые качественные особенности динамики системы. Для построения амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) системы в этом случае требуются записи соответствующих осциллограмм для некоторого множества Q €Е IQmin, Йтах1. Здесь ?2 — постоянная составляющая скорости ф, определяемой из выражения ф = Q + Аф, где Дер — вибрационные составляющие. Реализация необходимого множества экспериментов осуществляется дискретным перемещением характеристики М (Ф) параллельно самой себе при помощи варьирования М0 для некоторого фиксированного значения ТУф. Полученные таким образом осциллограммы при фиксированных M0i, N$ (i = 1, 2,. . ., п) обрабатываются, и затем строятся АЧХ системы.

С увеличением коэффициента А0 выполнение условия стационарности затрудняется, и точность результатов снижается. Однако уменьшается машинное время решения. Таким образом, здесь вступают в противоречие точность результатов и экономичное использование машинного времени. Коэффициент k0 изменяется в зависимости от этих двух основных факторов (помимо объема необходимой информации). Кроме того, при малых наклонах 7V скорость изменения М0 (т. е. k0) должна быть меньше, чем при больших наклонах, так как при малых наклонах система сравнительно быстро проходит исследуемую зону, и некоторые качественные особенности динамики процесса могут не наблюдаться. С другой стороны, с увеличением наклона увеличивается время прохождения, что необходимо иметь в виду при исследовании.

Ввиду того, что в'операциях, выполняемых автооператорами, заданы лишь конечные положения объекта, автооператор может выполнить эти перемещения различными путями. При этим будут изменяться некоторые качественные характеристики этих программ - критерии

Рассмотрим некоторые качественные стороны воздействия магнитного поля на теплообмен в этом случае. При вступлении потока с развитой турбулентностью в область поля, как известно, происходят два основных процесса, изменяющих характер течения и, в этой связи, процессы конвективного тепло-

Брызгальные градирни могут быть выполнены по противоточной (/), поперечно-противоточнои (//, ///, IV, V) и поперечноточной (VI) схемам движения вода — воздух (рис. 1.1). Они оборудованы разбрызгивающими устройствами самых различных конструкций, имеют различные схемы выполнения системы водораспределения: стояк с радиальной разводкой магистральных трубопроводов, кольцевой коллектор со стояками в каждом секторе. Ярусное расположение разбрызгивающих устройств является отличительной чертой градирен брызгального типа. Эти градирни имеют различные производительности, работают при разных напорах воды, отличаются температурными перепадами и плотностью орошения. Недостаток экспериментального материала по натурным исследованиям брызгальных градирен позволяет сделать лишь некоторые качественные заключения об их работе.

Франции проведены детальные лабораторные и промышленные исследования, показавшие преимущество таких сепарационных устройств перед широко применяющимися жалюзийными [149]. На рис. 5.23 показана схема экспериментального модуля сепарацион-ного устройства и некоторые качественные результаты влияния начальной влажности г/0 и динамического напора потока рс20 на влажность г/г за сепаратором. При малых динамических напорах с ростом начальной влажности конечная влажность может даже уменьшиться, что вызвано, по-видимому, увеличением размера капель влаги с ростом г/ю. Для больших значений рс20 преобладает срыв и унос пленок влаги, что способствует увеличению г/2 с ростом начальной влажности г/0- Для расчетного исследования циклонных сепараторов может быть использован метод, изложенный в § 5.3.

Возможно, до подробного рассмотрения количественных соотношений целесообразно отметить некоторые качественные и очевидные особенности табл. 1.1. Ухудшения эффективности системы никогда не может быть, если система не должна функционировать, и, конечно, не имеет места, если система находится в работоспособном состоянии. Неприятности возникают только тогда, когда система неисправна и должна функционировать, т. е. когда время неисправности перекрывается с потребным временем работы. Возможно, что при таком качественном рассмотрении наиболее важно то обстоятельство, что высокая степень оперативной готовности является следствием прежде всего наличия излишне большого времени, когда система не функционирует, и времени хранения. Неиспользуемое оборудование обычно можно содержать в исправном состоянии! Недоиспользование оборудования может быть следствием прежде всего излишне большого нерабочего времени, а также избытка оборудования, что приводит к большому времени хранения; этими обстоятельствами можно воспользоваться, как «костылями», позволяющими «прожить» с плохим оборудованием. Таким образом, высокий уровень оперативной готовности не является обязательно указанием на отсутствие проблемы качества оборудования.

Зависимость (19.14) не учитывает таких специфических факторов работы зубчатых передач, как гидродинамические явления, происходящие в слое смазки между контактирующими поверхностями, наличие динамических нагрузок и касательных сил трения, неравномерность нагрузки и т. д. Поэтому при использовании формулы Герца для расчета зубьев необходимо вводить некоторые коэффициенты. Введем в формулу (19.14) коэффициент нагрузки К. = Кка.Кл и преобразуем ее с целью большего удобства в практическом использовании.

Однако в ряде задач удовлетвориться гипотезой скачка не представляется возможным, так как при этом нельзя выяснить с достаточной полнотой влияние отбрасываемого в уравнениях движения «малого» параметра на физическую картину движения динамической системы. Рассмотрение же «полной» динамической системы приводит к необходимости рассмотрения более сложных уравнений движения. Поэтому вполне понятна идея рассмотрения уточненной вырожденной математической модели, когда при составлении дифференциальных уравнений движения эти малые параметры учитываются. Тогда некоторые коэффициенты

ki ;, kz - некоторые коэффициенты пропорциональности. Выходное угловое смещение x(t) вала двигателя удовлетворяет уравнению

где ат _„ и ЬП:П — некоторые коэффициенты.

гдеаиЬ — некоторые коэффициенты (а = -0,807, Ь- 1,07). Зависимость (3.50) получена путем статистической обработки опытных данных для широкого класса конструкционных сталей и сплавов. Зная механические характеристики металла шва, по соотношению (3.42), полученному для соединений с дефектом в центре шва, можно оценить несущую способность соединений при квазихрупком разрушении. Для установления допустимых размеров дефектов, не приводящих к квазихрупким разрушениям, необходимо знать уровень номинальных напряжений, действующих в сварном соединении. Из предыдущих разделов было выявлено, что вязкая прочность сварных соединений определяется нетто-сечением сварного шва (без учета эффекта контакт ного упрочнения). То есть для однородных пластин

где ап, Ьп, сп — некоторые коэффициенты, зависящие от параметра нагружения п (рис. 3.16):

где <7^. b-f , с\ — некоторые коэффициенты, определяющиеся степенью компактности поперечного сечения X -• t> I г.

— 62шао, z* = /г (ху) + w2 — (1 — 6г) ш10 — (1 — 62) шго. Здесьffi)io — перемещения ш первого и второго тел вдоль оси Oz в начальной точке касания; бг — некоторые коэффициенты, характеризующие перемещения тел при местном смятии поверхностей тел в окрестности начальной точки касания. Условие контакта тел z{ = z* можно записать в виде

где с( — некоторые коэффициенты; / (л:;) — значения функций в определенных точках, лежащих в области интегрирования. Коэффициенты GI и расположение точек выбираются так, чтобы на каком-либо классе функций погрешность формулы (6.14) была бы минимальной [2]. Применение подобных формул ограничено требованиями к форме областей.

Здесь WK и /к следует рассматривать как некоторые коэффициенты пропорциональности между Мк, т и ф, зависящие от геометрической формы сечения.

где аиЬ — некоторые коэффициенты (а= -0,807, Ь- 1,07). Зависимость (3. 50) получена путем статистической обработки опытных данных для широкого класса конструкционных сталей и сплавов. Зная механические характеристики металла шва, по соотношению (3.42), полученному для соединений с дефектом в центре шва, можно оценить несущую способность соединений при квазихрупком разрушении. Для установления допустимых размеров дефектов, не приводящих к квазихрупким разрушениям, необходимо знать уровень номинальных напряжений, действующих в сварном соединении. Из предыдущих разделов было выявлено, что вязкая прочность сварных соединений определяется нетто-сечениеМ сварного шва (без учета эффекта контактного упрочнения). То есть для однородных пластин