Нецентрирующих диаметров

Применение чистых полифенилов нецелесообразно вследствие высокой температуры плавления и высокой стоимости получения чистого вещества. Именно более низкая стоимость терфенильных смесей по сравнению с отдельными изомерами терфенила, а также сравнительно высокая термическая стойкость этих смесей явились главной причиной использования их в качестве теплоносителей. Терфенильные смеси обладают и другими преимуществами—более низкой упругостью паров, способностью хорошо растворять высококипящие продукты разложения. Состав некоторых терфенильных смесей производства фирмы «Монсанто кемикл компани» (торговое наименование подобных смесей различных марок «сантовакс») приведен в табл. 1-1. Следует отметить, что терфенильные смеси зарубежного производства, известные под названиями сантовакс R, сантовакс ОМ и др., в данной работе будут наименоваться терфенильными смесями марки R, ОМ и т. д. Поскольку основным недостатком этих теплоносителей является относительно высокая температура плавления, то естественны попытки, связанные с изысканием возможности получения терфенильных смесей с температурой плавления ниже 20°С. Результаты исследований А. В. Чечеткина [Л. 2, 10] по-

Прокаливаемость стали для инструментов, деформирующих металл в горячем состоянии, характеризуется следующими данными: крупные блоки из стали 5ХНМ и 5ХГМ прокаливаются на глубину более 400 мм, из стали 7X3 — на глубину до 150 мм, из стали 4ХС и ЗбХГС^на глубину 90—100 мм. Сталь ЗХВ8 прокаливается также на большую глубину, но применять её во многих случаях нецелесообразно вследствие дефицитности вольфрама.

При достаточно высокой температуре и длительной выдержке можно достигнуть восстановления кремния и довести его содержание в металле до 0,4—0,5%. Однако восстановление Si до требуемого содержания его в литье (0,25—0,45%) экономически нецелесообразно вследствие значительного расхода электрической энергии. Поэтому часть необходимого кремния вводится в металл присадкой ферросилиция. В случае чрезмерного восстановления S1 (при перегреве ванны и густых шлаках с повышенным содержанием SiO2) необходимо снизить температуру ванны и добавить СаО или марганцевой руды для уменьшения кислотности шлака. Присадку ферромарганца производят перед выпуском плавки. Алюминий обычно дают в ковш (1,0—1,5 кг на 1 от металла).

в серийном и единичном производствах экономически нецелесообразно вследствие высокой стоимости сложных пресс-форм. Непосредственно в прессованной заготовке трудно получить отверстия малых диаметров и резьбу. Кроме того, при литьевом методе прессования путем механической обработки удаляют литники и заусенцы. Пластмассы обладают низкой теплопро-

Из .испытанных материалов удовлетворительная износостойкость лишь у высоколегированных сталей Х18Н9Т и Х28. Однако применять такие стали для изготовления котельных поверхностей нагрева нецелесообразно вследствие их высокой стоимости, склонности к межкристаллитной коррозии при высокой температуре и наличия местного интенсивного износа отдельных элементов котельных поверхностей нагрева при общей удовлетворительной стойкости.

Скорость газа во входном сечении собственно фильтра составляет около 5 м/сек и значи-тельно повышается при проходе между колонками. Увеличение скорости газа свыше 5 м/сек по исследованиям, произведенным ВТИ (В. А. Гудемчук) нецелесообразно вследствие срыва водяной пленки с поверхностей колонок, что приводит к снижению степени очистки газа в аппарате и бесполезному уносу воды.

Получили распространение топки с пневмомеханическими забрасывателями ПМЗ и ПМР (полумеханические решетки) и с пневмозабраеывателями, применяемые для сжигания на простых колосниковых решетках разнообразных видов топлива: бурых — рядовых и сортированных с приведенной зольностью Лп до 10, каменных различных марок с приведенной зольностью Лп>4 и выходом летучих выше 20%, с содержанием мелочи (О—6 мм) до 60%. Сжигание антрацита и тощего угля в этих топках нецелесообразно вследствие значительной

Если же дизель предназначен для привода генератора переменного тока, то обычный всережимный регулятор, установленный на нем, даст при снижении нагрузки заметное увеличение частоты тока (в пределах неравномерности). Поэтому вместо всережимного регулятора на таком двигателе должен быть установлен прецизионный регулятор типа Р-11М (ЦНИДИ) (фиг. 148), обеспечивающий достаточную стабильность частоты и высокую устойчивость равновесных режимов. Применение в этом случае изодромных регуляторов непрямого действия нецелесообразно вследствие небольших перестановочных условий органа управления и высокой стоимости самого регулятора.

= 0,398. Дальнейшее уточнение объема серии нецелесообразно вследствие приближенного

Для бедных растворов, получаемых при переработке промежуточного продукта цинкового производства, применение смолы Вофатит SBW для извлечения рения нецелесообразно вследствие малой емкости. Однако он может быть с упехом использован при ионообменной очистке концентрированных перренатных растворов от катионных примесей в различных средах. Так, емкость анионита по рению при извлечении последнего из азотнокислого раствора с концентрацией рения 800 мг/л, составляет

Получение комплексных модификаторов, содержащих наряду с кальцием и магнием РЗМ, путем растворения соответствующих металлов или их сплавов в 15 %-ном силикокалыши в ковше одновременно с растворением магния нецелесообразно вследствие как высокой стоимости металлических РЗМ, так и низкого усвоения их расплавом. На ЧЭМК освоено производство модификаторов с РЗМ восстановлением хлоридов РЗМ, их оксидов или аналогичного сырья в процессе плавки силикокальция. Из шихты состоящей из 2200 кг извести, 2000 кг ферросилиция ФС65, 300 кг плавикового шпата (60 % CaFj) и 350 кг концентрата РЗМ (98 % в пересчете на СеСЬ) (магний присаживали в ковш) получают сплав содержащий 16,3% Са, 21 % Fe, 8,2% Mg и 7,4 % РЗМ. В шлаке было 0,5 % РЗМ в пересчете на СеС>2. Таким же способом производится лигатура Si—V—Са. По ТУ 14—139—76—80 она Должна содержать 30—50% Si; >4,0 % V, :>8 % Са; <1,0 % С; <0,1 % Р; <0,05 % S. При использовании ее для производства рельсовой стали стойкость рельс повысилась примерно на 30 %, экономия °т ее применения составляет 2400 руб. на 1 т лигатуры [84]. На производство 1 т лигатуры расходуется 715 кг ФС65, 780 кг извести, ПО кг плавикового шпата, 175 кг феррованадия. Расход электроэнергии 5220 МДж (1450 кВт/ч). Лигатуры Fe—Si—Са—Ti—A1 имеют следую-

Таблица 13.6 Прямобочные шлицевые соединения. Поля допусков нецентрирующих диаметров

Эвольвентные шлицевые соединения. Допуски нецентрирующих диаметров (по ГОСТ 6033-80)

На сборочных чертежах указывают условные обозначения полей допусков посадок, а на чертежах валов и втулок-только поля допусков соответствующих размеров детали. Допуски нецентрирующих диаметров в условных обозначениях можно не указывать.'

13.2. На неподвижное прямобочное шлицевое соединение с размерами 8 х 56 х 62 мм действуют нагрузки с умеренными толчками и редкими реверсами; точность центрирования высокая; сборка затруднена. Наметить способ центрирования соединения, посадки по центрирующим поверхностям и допуски нецентрирующих диаметров; определить предельные отклонения, зазоры и натяги; начертить схемы полей допусков шлицевых деталей и соединения; написать условные обозначения шлице-вого соединения, вала и втулки.

13.4. Дано подвижное эвольвентное шлицевое соединение: номинальный диаметр D = 30 мм, модуль m = 3 мм, диаметр делительной окружности d = 24 мм, число зубьев z = 8; нагрузки значительные, переменные; частые перемещения втулки по валу; точность центрирования высокая. Наметить способ центрирования, посадки по центрирующим поверхностям и поля допусков нецентрирующих диаметров; определить предельные отклонения и зазоры; начертить схемы полей допусков, установленных на поверхности центрирования; провести условные обозначения шлицевых соединений, втулки и вала.

Определяем предельные отклонения нецентрирующих диаметров по табл. 13.10 при закругленной форме впадины и центрировании по b: Dfm^a = D = 30 мм; по Da намечаем поле допуска Я11(Щ,= 130 мкм, ?/ = 0; ?5=130 мкм); dfm^ = D-— 2,2m = 30 — 2,2• 3 = 23,4 мм; по da намечаем поле допуска Ш (7У„ = 210; es = 0; я = -210).

полей допусков или посадок диаметров и эазмера Ь, после соответствующих размеров. Допуска ;тся не указывать и обо-; допуски нецентрирующих диаметров.

2.Для диаметров поверхности центрирования d или D (табл. 12), для ширины впадин отверстия и для толщины зубьев вала (табл. 13 и 16), а также для нецентрирующих диаметров (табл. 17) устанавливают предельные отклонения:

Допуски не центрирующих диаметров. Предельные отклонения нецентрирующих диаметров устанавливают по табл. 17 (если по условиям обработки не требуется большая точность).

17. Предельные отклонения нецентрирующих диаметров d или D

Нецентрирующий диаметр Центрирование Отклонение Обозначение Отклонения (в мкм) при интервалах нецентрирующих диаметров, мм