Нормальному ускорению

Титан и его сплавы относятся к числу химически активных материалов. В электрохимическом ряду напряжений титан находится между магнием, алюминием и бериллием, нормальный потенциал реакции Ti-> -*Ti2++2e, отнесенный к нормальному водородному элементу, равен — 1,75 В, в то время как электродные потенциалы магния и алюминия равны соответственно —2,37 и —1,66 В. При этом высокая химическая активность титана сочетается с исключительно высокой коррозионной стойкостью. Последнее объясняется наличием на поверхности тонкой практически бездефектной пленки оксидов, мгновенно образующихся

UH — потенциал по отношению к нормальному водородному электроду (н. в. э.), мВ, В;

концентрацией иона металла с ?__ может быть получен равновесный потенциал, отнесенный к нормальному водородному электроду: t/H =- АО/(гР) = [АО°/(гР)] + (RT/(zf)] In CK&Z+ =

Значения Sip (В) и а(В/°С) по отношению к нормальному водородному .электроду г.рйвбмеиш ниже.

Равновесный электродный потенциал по нормальному водородному электроду, В -2.34 -0.76 -1.67

Баки с катодной защитой предназначены для хранения воды с температурой до 95 °С. При катодной защите применяют аноды из железокремниевого чугуна (ГОСТ 11849—76) со скоростью анодного растворения, не превышающей 0,2 кг/(А-год). Железо-кремниевые аноды не свариваются, и для катодной защиты баков их следует соединять встык с помощью стальной шпильки. Допускается применение анодов из алюминия, особенно при сочетании катодной защиты с лакокрасочным покрытием В-ЖС-41. Не допускается применение анодов из углеродистой стали, загрязняющих подпиточную воду продуктами коррозии в результате растворения анодов и ухудшающих качество сетевой воды. Срок службы железокремниевых анодов до их замены на новые составляет не менее 5 лет. Надежная электрохимическая защита внутренней поверхности бака от коррозии обеспечивается при величине поляризационного потенциала в пределах от —0,54 до —0,60 В (по нормальному водородному электроду). Визуальный осмотр внутренней поверхности баков с катодной защитой должен проводиться один раз в год.

В ряде случаев коррозия стальных конструкций, соприкасающихся с водой, можно значительно ослабить или совсем прекратить, если применить электрохимическую защиту. Вопросам теории и практики электрохимической защиты, в частности катодной, посвящен ряд специальных руководств [111,22; 111,23]. Для определения величины защитного потенциала стали в данных конкретных условиях необходимо знать скорость коррозии и величину стационарного электродного потенциала стали в этих же условиях [111,24]. В речной воде защитный потенциал для железа по нормальному водородному электроду при температуре 20° С составляет —0,65 -е-—0,70 в, при температуре 90° С он равен — 0,85 в. При этом скорость коррозии железа в воде при температуре 90Q С и потенциале — 1,05 в составляет 0,04 г/ж2 сут по сравнению с 7 г/м2 сут •без защиты. При контакте железа с более электроотрицательным металлом, например с цинком, алюминием, магнием и их сплавами, лотенциал железа или стали сдвигается в отрицательную сторону, что в соответствии с ходом анодной поляризационной кривой (рис. II1-2) приводит к уменьшению скорости коррозии железа. В деаэрированной дистиллированной воде стационарный потенциал стали 1Х18Н9Т более положителен, чем стали 12ХМ (табл. III-3).

Исследование процесса восстановления хромат-ионов на капельном ртутном электроде [60] показало, что восстановление ионов хромата протекает с большим перенапряжением. В незабуферированных растворах хлористого калия наблюдались четыре волны при потенциалах —0,06; —0,76; —1,31 и —1,56 в по отношению к нормальному водородному электроду.

КаНСОз— 0,005 М; Na2CO.,—0,005 М (Потенциалы в милливольтах по отношению к нормальному водородному

Состав исходного электролита; NaCl — 0,025 г/л; NasS04 — 0,057 г/л; Na2C03 — 0,53 г/л; NaHC03 — 0,42 г/л. (Потенциалы выражены в милливольтах по отношению к нормальному водородному электроду).

0,53 г/л; NaHCOs— 0,42 г/л. » (Потенциалы выражены в милливольтах ] по отношению к нормальному водородному электроду)

5) Находим радиус кривизны траектории точки D. Через точку D (рис. 24, 6) проводим линию тт, параллельную отрезку (pd) на плане скоростей (рис. 24, в), — это будет направление касательной к траектории точки D. Линия (туп,), проведенная перпендикулярно линии (тт), является нормалью к этой же траектории. На ней располагается центр кривизны OD траектории точки D. Проектируем вектор ускорения точки D, отрезок (nd) (рис. 24, е), на направление нормали к траектории точки D. Получим отрезок (ялд), соответствующий нормальному ускорению

Из формулы (1.104) видно, что при а„=0 полное ускорение а=а(, а при а< =0 полное ускорение равно нормальному ускорению. Очевидно, что при а„=0 движение будет переменное прямолинейное, a при а,=0 движение равномерное криволинейное, так как в этом случае а=ап и скорость будет изменяться только по направлению.

Используются также внесистемные единицы давления: техническая атмосфера (ат), равная кгс/см2; миллиметр водяного столба (мм вод. ст.) и миллиметр ртутного столба (мм рт. ст.), отнесенные к нормальным условиям: для воды к 4"С, для ртути к 0°С и нормальному ускорению свободного падения, равному 9,80665 м/с2.

равно нормальному ускорению йв и направлено вдоль АВ от точки В к центру

Полное ускорение при равномерном криволинейном движении равно нормальному ускорению, т. е. а = а„.

Нормальная составляющая силы инерции равна произведению массы точки на нормальное ускорение и направлена противоположно нормальному ускорению

5) Находим радиус кривизны траектории точки D. Через точку D (рис. 24, б) проводим линию тт, параллельную отрезку (pd) (на плане скоростей (рис. 24, в), — это будет направление касательной к траектории точки D. Линия (туг), проведенная перпендикулярно линии (тт), является нормалью к этой же траектории. На ней располагается центр кривизны OD траектории точки D. Проектируем вектор ускорения точки D, отрезок (nd) (рис. 24, г), на направление нормали к траектории точки D. Получим отрезок (япд), соответствующий нормальному ускорению

Из произвольного полюса ра отложим в выбранном масштабе ka ускорения точек Л и С в виде отрезков раа и рас'. Через точку а' проведем линию, параллельную ВА, и на ней отложим отрезок а'п, пропорциональный нормальному ускорению а^А при движении точки В относительно точки А:

пропорциональный нормальному ускорению точки В при ее вращении вокруг оси С и через п' проведем направление а^с перпендикулярно с'п'. В этих уравнениях отрезки ab и cb, пропорциональные VBA и VBC, определяются из плана скоростей рис. 1.22, а.

Динамическая неуравновешенность проявляется только во время вращения тела, когда усилия, соответствующие, например, нормальному ускорению точек тела, образуют пару сил в плоскости, которая проходит через ось вращения (фиг. 3). Динамическую неуравновешенность можно компенсировать только парой сил, лежащей в той же плоскости, что и неуравновешенная пара сил, которая равна ей по величине, но имеет противоположное направление.

собами условными [11, 13, 19, 21]. Так, при наиболее распространённом аналитическом способе расчёта условно принимается, что сила инерции нагружает штангу одинакового сечения по всей длине по закону прямоугольного треугольника (фиг. 56), в котором высота пропорциональна нормальному ускорению центра задней головки дышла, основание — массе штанги, а площадь — суммарной силе инерции. При этих условиях суммарная сила инерции будет равна