Нормального состояния

При растяжении элемента конструкции вся расходуемая энергия затрачивается на упругое деформирование материала и формирование поверхности разрушения. Момент страгивания отвечает точке бифуркации, когда качественно меняется поведение элемента конструкции — он теряет устойчивость. В области хрупкого разрушения материала с усталостной трещиной уровень энергии, необходимый на страгивание трещины, не зависит от того, каким образом было реализовано внешнее воздействие, если при этом условие нормального раскрытия берегов трещины сохраняется. Такую ситуацию принято называть автомодельным поведением материала.

Принцип подчинения означает, что применительно к силовому воздействию на элемент конструкции, например, по нескольким направлениям, их роль в развитии разрушения может быть рассмотрена через раскрытие у вершины трещины. Широкий спектр многофакторных воздействий на элементы авиационных конструкций приводит к реализации нормального раскрытия берегов усталостных трещин. При этом тот или иной фактор воздействия увеличивает или уменьшает раскрытие берегов трещины, не меняя вида или типа самого раскрытия. Следовательно, через величину нормального раскрытия вершины трещины, как параметр порядка, можно охарактеризовать широкий спектр условий внешнего воздействия на элемент конструкций при распространении в нем усталостной трещины, например, в соответствии с соотношением (2.20).

Размер зоны пластической деформации в случае нормального раскрытия берегов трещины был получен численным методом для широкого круга параметров цикла нагружения и, в первую очередь, для случая двухосного нагружения [52]. В модели рассмотрено влияние остаточных напряжений

Каскад мезотуннелей на ртадии формирования усталостных бороздок образуется под действием нормального раскрытия берегов трещины с небольшими смещениями берегов относительно друг друга в направлении роста трещины. Одновременно с этим происходит разрушение перемычек между мезотуннелями в условиях продольного сдвига (раскрытие берегов трещины по типу III). В зависимости от стеснения пластической деформации и условий нагружения разрушение перемычки может происходить в результате сдвига и при ротации локальных объемов материала (см. параграф 3.2). Независимо от способа рассеивания энергии в результате деформации и разрушения перемычек между мезотуннелями они представляют собой области, которые препятствуют локальному раскрытию и смещению берегов трещины относительно друг друга. В результате этого происходит упругое раскрытие вершины трещины в локальной зоне фронта применительно к каждому мезотуннелю. Факт реализации пластической деформации отражается в создании так называемой зоны вытягивания, которая характеризует переход к большему уровню напряжения (см. рис. 2.16). В этот момент все перемычки между мезотуннелями разрушены, и материал имеет возможность однородно деформироваться вдоль всего ее фронта.

Влияние сдвиговых процессов на формирование поверхности разрушения в условиях нормального раскрытия берегов трещины подразумевает введение представления об эквивалентном коэффициенте интенсивности напряжения в соответствии с соотношением (4.33). В нем величина {Ке\ представляет собой эквивалентный коэффициент интенсивности напряжения, который учитывает наличие, как минимум, двух процессов сдвига и отрыва при формировании мезотуннеля. Его величина равна (Ki)i в том случае, если реализуется только механизм отрыва при подрастании трещины. О реализации нормального раскрытия берегов

уровне. Все многообразие варьируемых параметров внешнего воздействия учитывается через соответствующие безразмерные поправочные функции, которые характеризуют изменение затрат энергии на процесс роста трещины без изменения нормального раскрытия берегов трещины на масштабном макроскопическом уровне.

На поверхности образца отклонение траектории трещины от горизонтальной плоскости является следствием формирования скосов от пластической деформации. В условиях эксплуатации вариация внешнего воздействия при неизменности процессов разрушения не влияет на ориентировку плоскости трещины в срединных слоях детали. По поверхности траектория трещины постепенно удаляется от срединной плоскости излома, однако в срединной части образца плоскость излома остается неизменной. Вот почему на масштабном макроскопическом уровне рассмотрение нормального раскрытия трещины для описания ее роста правомерно только в очень узком интервале длин трещин или при низком уровне напряжения применительно к пластичным материалам, когда величина скосов от пластической деформации пренебрежимо мала. В отношении малопластичных материалов допущение о нормальном раскрытии берегов трещины правомерно в широком диапазоне длин трещин и применимо к нагружению при любом уровне напряжения.

Коэффициенты я,-,- зависят от угла, который характеризует отклонение траектории трещины от горизонтали в любой области разрушения материала объемом Vi перед вершиной трещины. Различия в ориентировке направления развития трещины по точкам фронта трещины зависят от сочетания локальных коэффициентов интенсивности напряжения. Следовательно, описание процесса роста трещины вдоль горизонтальной координаты с использованием только условия нормального раскрытия берегов трещины, характеризуемого Кг, подразумевает введение поправки в расчет плотности энергии разрушения, как некоторой осреднен-ной величины. Она меньше рассчитываемой плотности энергии по соотношению (5.1).

Далее основное внимание будет уделено описанию кинетики усталостных трещин для условий нормального раскрытия берегов усталостной трещины с использованием эквивалентных характеристик в расчете СРТ. Информацию об иных особенностях развития трещин в условиях двухосного нагружения, когда доминирует продольное или поперечное смещение берегов трещины, можно получить в приведенной выше литературе.

Ориентационная зависимость роста трещин от соотношения главных напряжений характерна для тонких пластин. В них развитие трещины не может быть реализовано в полной мере на стадии нормального раскрытия берегов трещины вплоть до предельной величины вязкости разрушения для изучаемого материала. Наличие скосов от пластической деформации приводит к тому, что уже при небольшом размере трещины плоский излом составляет чуть больше половины толщины пластины. Очевидно, что для толщины менее 2 мм, когда ориентационная зависимость от главных напряжений роста трещины наиболее заметна, полное смыкание скосов от пластической деформации достигается при существенно меньших величинах КИН, чем циклическая вязкость разрушения материала, отвечающая окончанию второй стадии роста трещины по его полной кинетической диаграмме. Поэтому в критерии, учитывающем изменения в траектории трещины, следует вводить ограничения по величине Ке, когда еще правомерно говорить о нормальном раскрытии берегов трещины до момента полного смыкания скосов от пластической деформации.

Экспериментально установленный факт нормального раскрытия берегов трещины при внешнем нагружении элемента конструкции по двум осям в соответствии с соотношением (6.31) позволил разработать расчетный метод определения размеров зон пластической деформации и раскрытия вершины трещины в условиях двухосного на-гружения [59, 67]. На экспериментальных данных для сталей различных марок было показано, что в широком диапазоне Аа для R = минус 1,0; 0,38 и 0,55 имеется возможность получить близкие значения СРТ относительно расчетной величины AKeff(pnc. 6.15).

Если отсчет энтальпии вести от нормального состояния, то при ср =/= const

Если теперь условиться значение энтропии отсчитывать от нормального состояния газа, т. е. для состояния У считать ь\ — и„, Т1 == 273° К и Sj = 0, то для любого состояния идеального газа с параметрами Т и v значение энтропии s2 = s по формуле (2-52) составит:

зеленый — для нормального состояния покоя (электрическое оборудование обесточено, переключатель выключен и т. д.);

Проверка состояния машины. Перед началом испытаний необходимо проверить, в состоянии ли машина обеспечить длительную и надёжную работу. Особенно тщательно должна проверяться чувствительность машины [4/3], состояние нагрузочного и силоизме-рительного устройств, а также захватов. Одним из показателей нормального состояния нагрузочного и силоизмерительного устройств в ненагруженном положении является установленная для каждой машины её чувствительность.

Проверку нормального состояния захватов необходимо производить также при помощи контрольных образцов, измеряя эксцентриситет между осями захватов и образца. Допустимая величина эксцентриситета до пуска машины и на ходу под нагрузкой для каждого типа машины обычно устанавливается заранее и является одной из основных характеристик машины.

Основным важнейшим мероприятием по поддержанию технического состояния оборудования на определенном и постоянном уровне является выполнение планово-предупредительного ремонта оборудования в объемах, вытекающих из нормативов системы ППР. Однако нормативы системы ППР соответствуют нормальным условиям эксплуатации оборудования и надлежащему уходу за ним. В случаях, когда эти условия нарушаются, выполнение планово-предупредительного ремонта в объемах, вытекающих из системы ППР, не может обеспечить нормального состояния парка оборудования- Поэтому к числу основных функций ОГМ, относящихся к первой группе, должны быть отнесены также и функции по контролю за правильностью эксплуатации оборудования, его содержанию и уходу за ним, расследованию случаев поломок и повышенного износа оборудования, разработке мероприятий по предупреждению таких случаев.

Согласно фундаментальным положениям статистической физики в любой системе и в любом ее состоянии (как устойчивом, так и неустойчивом) возникают так называемые флуктуации, под которыми понимаются местные отклонения от среднего «нормального» состояния системы. Одной из флуктуирующих физических величин является плотность. Флуктуации плотности связаны с местными изменениями расстояния между молекулами: в зоне флуктуации происходит либо сближение молекул вплоть до их объединения в относительно более крупные группы, либо же взаимное удаление молекул, сопровождающее разделение или распад ассоциированных комплексов.

включенным даже после принятия параметром нормального состояния. Происходит запоминание первопричины аварии. Кроме того, вместе с табло, фиксирующим первопричину аварии, загорается табло «Факела нет». Если авария произошла из-за погасания пламени, то на блоке аварийной сигнализации загорается только одно световое табло «Факела нет».

После выполнения перечисленных выше операций и установления факта нормального состояния выемной части насоса приступают к испытаниям узла уплотнения вала. Уплотнение вала спрессовывают в соответствии с требованиями технической документации на изделие 63БСП давлением дистиллированной воды (ГОСТ 6709-72) р^ = 15 МПа (150 кгс/см2) с выдержкой времени, необходимого для обнаружения утечек воды через атмосферную и контурные ступени. Утечки через каждую ступень должны быть не более 25 л/ч. Если утечки соответствуют требованиям, выемную часть можно устанавливать в контур КМПЦ.

1. Техническое состояние в момент ревизии (описываются все замеченные отклонения в деталях от нормального состояния)---------

№ 5. Ухудшение работы инжектора. Проверить поступление масла в сопло, правильное осевое расстояние между соплом и диффузором, совпадение осей сопла и диффузора. Если ревизия не даст результатов, ,то следует произвести выделенное исследование инжектора. Для этого установить инжектор в открытом баке, подвести воду давлением 6— 7 ат (изб.). Прежде всего надо проверить правильность формы струи, выходящей из сопла, отсутствие брызгов, завихрений, закручивания. Довести при необходимости внутреннюю поверхность сопла до нормального состояния. Проверить совпадение оси струи с. осью диффузора, откорректировать направление струи.