Номинальной деформации

Реактор этот тепловой мощностью 1 млн. кет и номинальной электрической мощностью 350 тыс. кет будет работать на ядерном горючем из спеченной смеси двуокиси плутония (81%) и урана-238 (19%), помещенной в стальных трубках тепловыделяющих элементов. Его активная зона имеет диаметр 1,5 м и высоту 1,06 м. Теплоносителем в первичном контуре принят жидкий (расплавленный) натрий с температурой на входе в реактор 300° С и на выходе 500° С. Пар, образующийся в парогенераторе вторичного контура, поступает к рабочим агрегатам с температурой 430° С под давлением 50 атм ". Постройка реактора предпринята на атомной электростанции, сооружаемой в г.Шевченко (на полуостровеМангышлак в восточной части Каспийского моря) и предназначенной для выполнения двух функций: выработки 150 тыс. кет электроэнергии и опреснения морской воды для промышленных и бытовых нужд в количестве до 150 тыс. м3 в сутки. Такое комплексное использо-вавгие ядерной энергии снижает строительные и эксплуатационные затраты на производство электроэнергии и опреснение воды и будет способствовать решению проблемы освоения засушливых и безводных земель — одной из актуальных народнохозяйственных проблем.

В настоящее время очень мало известно о воздействии излучения на микроминиатюрные сопротивления, изготовленные из титановых и керамических деталей [8]. Указания на конкретный материал пленки в данной работе нет, однако тот факт, что сопротивления имели относительно стабильные характеристики при температурах выше 700° С, означает, что это должен быть металл. Пять сопротивлений работали 1600 ч при номинальной электрической мощности во время облучения в реакторе Ок-Риджской национальной лаборатории. Их сопротивления составляли от 12 до 180 ом. Максимальные изменения под действием излучения не превышали 1,5%.

2. Если номинальная мощность АЭС не превосходит 6000 МВт(э), то для определения допустимых выбросов следует пользоваться левой колонкой табл. 7.41 и верхней строкой табл. 7.42, т. е. допустимыми нормализованными выбросами. При номинальной электрической мощности менее 1000 МВт(э) разрешается использование ДНВ для мощности 1000 МВт(э).

на 1000 МВт(э) номинальной электрической мощности и предельно допустимые

1000 МВт номинальной электрической мощности

2. Если номинальная мощность АЭС не превосходит 6000 МВт, то для определения допустимых выбросов следует пользоваться левой колонкой табл. 11,42 и верхней строкой табл. П.43, т.е. допустимыми нормализованными выбросами. При номинальной электрической мощности менее 1000 МВт разрешается использование ДНВ для мощности 1000 МВт.

1000 МВт номинальной электрической

Здесь х=Вх/ВНОм; Вкок, Ь„ом — часовой и удельный расходы топлива при номинальной электрической нагрузке энергоблока; т„сп= =<Эгод/Л^ном — число часов использования номинальной мощности за год.

3. Условия работы ТЭС, определяющие потребный расход в технической воде. Расчетные расходы охлаждающей воды при всех системах водоснабжения и параметры охладителей при оборотных системах принимаются на основании технико-экономического выбора оптимальной кратности охлаждения конденсатора, выполненного при среднемесячных гидрологических метеорологических факторах среднего года с учетом суточного графика электрических нагрузок и графика ремонта турбин. При этом для теплофикационных турбин типов Т и ПТ расчетный расход охлаждающей воды и параметры охладителей определяются по расходу пара в конденсаторы в летний период при условии обеспечения номинальной электрической мощности и покрытия летних тепловых нагрузок.

где Am, «пт — коэффициенты уравнения связи между значениями номинальной электрической мощности и максимального расхода пара в производственный отбор (определяются в результате обработки с помощью программы DIPLEX характеристик серийных паровых турбин). Для турбин с начальным давлением 13 МПа Лпт = 0,125; ппт=1,13;

/"//р = 130/70 °С (табл. 3.28). Для вновь создаваемых турбин номинальной электрической мощностью N3 , МВт, отпуск теплоты целесообразно ограничить значением

Число циклов до разрушения при номинальной деформации за 1 цикл, %:

Модуль упругости Е равен отношению а/е в линейной области диаграммы деформирования. Чем больше модуль упругости материала упругого элемента, тем большие силы могут измеряться при заданной номинальной деформации или номинальном изменении длины упругого элемента. Практические значения находятся между 21-Ю3 кгс/мм2 (сталь) и 0,2-Ю3 кгс/мм2 (эпоксидный материал) (табл. 3.1). Малые значения Е представляют интерес тогда, когда необходимо измерять малые силы, а упругие элементы по технологическим или иным соображениям не могут быть сделаны слишком малыми. Предельно малыми значениями Е (порядка 1 кгс/мм2) обладают различные сорта мягкой резины.

Использование простых видов деформации делает возможным также достаточно точный расчет упругих элементов с заданной формой. При этом целью простых методов расчета является увязка требуемых измерительных параметров (например, номинальной силы, номинальной деформации или номинального хода для преобразующего органа) с основными геометрическими размерами и параметрами материала (постоянными упругости, максимально допустимыми напряжениями), причем необходимо оценивать также действие важнейших паразитных нагрузок. Далее приводится несколько простых этапов расчета для упругих элементов наиболее простых форм.

Возникающие в образце продольные и поперечные усилия регистрируются элементами 3 и 4, на которые наклеены тензорезисторы сопротивления. Точность измерения напряжений в образце составляет 1 % номинальной нагрузки. Величина деформации в продольном и поперечном^направлениях образца измеряется тензоскобами 14, 15 с точностью до 2,5 % номинальной деформации.

Чем больше модуль упругости Е материала упругого элемента, тем большие силы могут измеряться при заданной номинальной деформации упругого элемента. Малые значения Е представляют интерес для датчиков, рассчитанных на малые силы.

Целью расчета упругих элементов является увязка требуемых измерительных параметров (например, номинальной измеряемой силы, номинальной деформации, номинального хода для преобразователя) с основными геометрическими размерами и параметрами материала (постоянными упругости, максимально допустимыми напряжениями), с учетом действия неизмеряемых сил, т. е. действующих под углом к оси датчика.

°С и ?ю ™ 0 Н 0 У CU >о о а о и о CJ (Г ?0 % от номинальной деформации g§« з ?ю га gs мм

В [8] допускается упругий расчет наряду с упругопластиче ским, при этом циклические повреждения df = N'JNV (Nt — число циклов нагружения, Np — число циклов до разрушения) вычисляются по разным кривым усталости, с учетом и без учета влияния выдержки соответственно. Вместо напряжений в зоне концентрации при оценке длительных статических повреждений в относительных временах ds = T;/TP по упругому расчету рассматриваются максимальные общие мембранные и краевые напряжения от механических и тепловых усилий или только их часть в зависимости от соотношения с пределом текучести и напряжениями стационарного режима эксплуатации. Интенсивность местных деформаций при оценке df вычисляют с учетом правила Нейбера, умножая пластическую составляющую номинальной деформации на ад, а упругую — на «0 (теоретический коэффициент концентрации упругих напряжений). Номинальные деформации в соответствии с упругими напряжениями (по упругому расчету) от нере-лаксирующих механических и тепловых усилий получают по изохронным кривым деформирования, а отрелаксирующих — определяются упругими напряжениями.

где /(/ — коэффициент концентрации усталостных напряжений; AS — размах номинального напряжения; Де — размах номинальной деформации; АО — размах локального напряжения и Де — размах локальной деформации.

При увеличении размеров сечений необходимо учесть изменение характеристик сопротивления деформациям и разрушению. Если элементы конструкции^одержат зоны концентрации напряжений, то вместо зависимости Р - ёгаах (рис. 5.6) необходимо получить зависимость между действующей нагрузкой Р и максимальной местной деформацией ётахЯ в зоне концентрации (кривые 2 на рис. 5.6). Деформации emaxfe измеряются методами тензометрии или вычисляются по уравнениям решения краевых задач. При этом величина номинальной деформации в зависимости от номинальных напряжений cfn с учетом характеристик упрочнения материала определяется уравнениями нелинейной механики деформирования [140, 258]. Связь между <5„ и Р вытекает из рассмотренных выше условий равновесия и диаграмм деформирования для различных видов эксплуатационного нагружения. При заданном теоретическом коэффициенте концентрации напряжений аа и рассчитанном номинальном на-

Уравнение (4.81) применяется для- определения амплитуды деформации при высокотемпературной малоцикловой усталости, оно не предназначено для расчета концентрации деформаций относительно направленной деформации. Однако можно считать, что при циклической деформации закономерности концентрации напряжений и деформаций ползучести и упруго-пластической деформации по существу не отличаются от соответствующих закономерностей при направленной деформации. Как бы то ни было, рационально определять деформацию с помощью уравнения (4.81) по пересечению кривой циклическое напряжение — деформация с гиперболой е = (S*/o) /