Номинальным значениям

Смещение А и отклонение у от параллельности осей валов вызывают поворот обоймы относительно втулок. Допускаемая комбинация радиальных А и угловых у смещений осей втулок для муфт с различным номинальным вращающим моментом приведена на рис. 20.6.

Для шлицевого соединения применены прямобочные шлицы средней серии номинального размера 8x32x38 по ГОСТ 1139-80. Длина шлицевого соединения / = 38 мм. Силы, действующие на коническое зубчатое колесо, приложены в середине зубчатого венца на среднем диаметре dm = 98 мм конического колеса и равны: окружная сила Fl3 = 5000 Н; радиальная F„ - 700 Н и осевая $ила Fa3=1800H. Соединение нагружено номинальным вращающим моментом Т = 0,5F, ,dm H • м = 0,5 • 5000 • 0,098 = 245 Н • м (максимальный из числа длительно действующих); режим изменения нагрузки тяжелый, т. е. большую часть времени соединение нагружено вращающими моментами, близкими к Т, при пиковых перегрузках вращающий момент может достигать значения

Пример обозначения упругой втулочно-пальцевой муфты с номинальным вращающим моментом 250 Нм, диаметром посадочного отверстия d = 40 мм, исполнения полумуфт 1, климатическим исполнением У, категории 3:

То же, номинальным вращающим моментом 250 Н-м, одна из полумуфт диаметром d = 32 мм, исполнения 1, другая — диаметром d = 40 мм, исполнения 4, климатическим исполнением Т, категории 2:

Пример обозначения продольно-свертной муфты с номинальным вращающим моментом Т = 125 Нм, диаметром посадочных отверстий в полумуфтах под валы d — 28 мм, с фиксирующими полукольцами климатического исполнения У, категории 3 по ГОСТ 15150-69:

Пример обозначения полукожуха муфты с номинальным вращающим моментом 125 Нм, климатического исполнения У, категории 3 по ГОСТ 15150—69,

Пример обозначения фиксирующего полукольца муфты с номинальным вращающим моментом 125 Н-м, диаметром d = 28 м, климатического исполнения У, категории 3 по ГОСТ 15150—69:

Пример обозначения упругой муфты со звездочкой с номинальным вращающим моментом Т = 125 Нм, диаметром посадочных отверстий в полумуфтах под валы d = 32 мм, с полумуфтами исполнения 1, климатического исполнения У, категории 3:

Пример обозначения звездочки муфты с номинальным вращающим моментом Т= 125 Нм климатического исполнения УЗ:

Пример условного обозначения упругой муфты с номинальным вращающим моментом Т= 250 Нм, типа 1, диаметром отверстия полумуфт d = 40 мм, с полумуфтами исполнения 1, климатического исполнения У, категории 2:

Пример условного обозначения кулачково-дисковой муфты с номинальным вращающим моментом Т = 250 Нм, диаметром посадочного отверстия полумуфт d= 32 мм, с полумуфтами исполнения 1, климатического исполнения У, категории 3:

Концентрация напряжений имеет местный характер, поскольку с удалением от концентратора как вдоль детали, так и поперек нее напряжения очень быстро падают, приближаясь к своим номинальным значениям.

Индекс 0 указывает, что величины параметров равны номинальным значениям. Для конкретного экземпляра системы значения, входящие в формулы (17) и (18), — детерминированные величины. Если рассматривается совокупность изделий, то это — случайные величины, которые характеризуются законами распределения как функции технологического процесса изготовления изделия.

Для станций катодной защиты от коррозии изготовляют защитные установки номинальной выходной мощностью примерно от 10 Вт для цистерн (бензоколонок) и коротких трубопроводов до 20 кВт для крупных подводных стальных сооружений. Защитные установки для трубопроводов обычно имеют выходную мощность в пределах 100—600 Вт. Рекомендуется принимать номинальный ток защитной установки примерно вдвое большим, чем требуемый защитный ток по расчету, чтобы иметь достаточный запас на будущее расширение системы, в случае возможного снижения сопротивления изоляции, увеличения блуждающих токов и других изменений. Требуемое номинальное напряжение на выходе определяется по величине необходимого защитного тока и сопротивлению цепи анодный заземлитель—грунт — объект защиты, которое принимается по оценке или может быть измерено после окончательной установки анодных заземлителей. По напряжению на выходе тоже необходимо предусматривать достаточный запас. По номинальным значениям тока и напряжения на выходе может быть получено номинальная выходная мощность.

Время движения, приведенное в табл. 79, относится к номинальным значениям рабочего усилия, максимальному ходу поршня и полностью открытым отверстиям истечения масла. Регулированием сечения отверстий истечения можно увеличить время движения до 12 сек.

Для удобства оценки швов устанавливают понятие однотипных сварных соединений. Однотипными считаются производственные сварные соединения, имеющие одинаковые конструктивно-технологические признаки: одинаковую конструкцию, аналогичную форму раздела кромок, выполненные по единому технологическому процессу (одним способом сварки, в одних и тех же положениях, сварочными материалами одной марки и одного диаметра, при одних и тех же режимах сварки, подогрева и термообработки и т. п.) на элементах из стали одной марки, при соотношении максимальных и минимальных толщин и наружных диаметров не более 1,65. Максимальные и минимальные размеры толщин и диаметров принимаются по номинальным значениям размеров свариваемых элементов. При выполнении сварных швов на плоских элементах или на цилиндрических с диаметром более 750 мм учитывается только соотношение толщин. Однотипность угловых и тавровых сварных соединений оценивается по соотношению толщин и диаметров только привариваемых элементов, для которых максимальное соотношение не должно превышать 1,65. Соотношение максимальной и минимальной толщины основных элементов не должно превышать 2,0 а соотношение диаметров может не учитываться.

др.), механических характеристик конструкционных сплавов (здесь 12Х18Н10Т), а также технологии изготовления (наличия и вида сварного соединения, способа вытяжки гофра и т. д.), степени соответствия конструктивных параметров конструкций номинальным значениям, указанным на стадии проектирования (рис. 3.30).

На стандартной перфоленте последовательно записаны в двоично-десятичном коде (1—2—4—2) числа Bir соответствующие номинальным значениям контролируемых размеров детали, подсчитанные по формуле

принимается допущение о том,что все показатели высококачественных устройств (т.е. наиболее точных и стабильных) близки к номинальным значениям параметров контроля, а показатели устройств низкого качества - к пределам допусков. Поэтому для контроля одного и того же параметра на различных этапах испытаний назначается стуаен-чатый ряд допусков (с' наиболее жесткими допусками на ранних стадиях испытаний);

Из изложенного следует, чго расчет допусков параметров контроля качества многопараметрических устройств даже при большом числе принципиальных допущений представляет собой довольно сложную задачу, требующую проведения большого комплекса экспериментальных и вычислительных работ. Особенно велики трудности при расчете пре-цизиовдых устройств, для которых практически не удается установить зависимость выходного параметра от отклонений входных аргументов ввиду сравнимости величин полезной точности этих устройств с уровнем их инструментальных и методических погрешностей. Еще большие возникнут трудности, если снять допущение о том,что отклонения значений параметра ш не являются линейными функциями параметров х. (что часто имеет место на практике).В атом случае задача становится вообще неразрешимой с помощью рассмотренных методов. Поэтому на практике поступают двояким путем: либо расчет допусков параметров конгро-, ля проводят упрощенным способом (без определения коэффициентов влияния -А. , корреляции и т.п.), либо не проводят вообще, ограничиваясь назначением допусков из условия Iлш/ ^ 3&й(л) на основании анализа эмпирических законов распределений, полученных в процессе конструкторских испытаний. Назначенные таким образом допуски являются весьма приближенными,но в то же время становятся законом для производства. Кроме того, разработчики, основываясь на гипотезе о линейности отклонений выходного параметра <<•> в зависимости от значений х. , стремятся на более ранних стадиях испытаний установить более жесткие допуски, полагая,что значения параметров высококачественных устройств близки к номинальным значениям,а устройств, имеющих тенденцию к отказам, - к пределам допусков. Однако подобный подход допустим Лишь для устройств со стационарными и эргодичными процессами изменения параметров. Для ряда технических устройств условия стационарности и эргодичности не являются типичными и не могут быть реализованы на всех этапах разработка, изготовления и эксплуатации этих устройств. Поэтому для таких устройств применение системы дифференцированных оценок начества,построенной на указанных выше допущениях, следует признать необоснованным, так как она не позволяет достоверно отбраковывать действительно некачественные устройства.

На рис. 145 показана схема проверки штриховых шкал обрабатывающих станков с помощью лазерного интерферометра. При перемещении сканирующей головки 3 относительно измеряемой шкалы 4 генерируется последовательность импульсов, соответствующих действительным значениям измеряемых штриховых делений и их номинальным значениям, полученным с помощью интерферометра 1. Погрешность делений шкалы определяется по фазовому смещению импульсов, а последущий автоматизированный процесс обработки данных позволяет оценить систематическую и случайную составляющую погрешности.

2%) в течение всего времени работы, т.е. 50ч (семи циклов). В каждом цикле после включения напряжения наблюдался переходный период длительностью 10 мин, связанный с десорбцией молекул остаточных газов. По истечении этого срока ток и напряжение возвращались к исходным номинальным значениям.