Номинальными напряжениями

2.4. Для отверстия и вала с номинальными диаметрами D = - 20 мм заданы: ES = 4-41, ei = -61, TD = Td = 21 мкм. Дать

А — о одинаковыми номинальными диаметрами резьбы и гладкой части; Б — о номинальными диаметрами резьбы, большими номинального диаметра гладкой части

А — о одинаковыми номинальными диаметрами резьба и гладкой части; Б — о номинальными диаметрами резьбы, ббльшими номинального диаметра гладкой части

6. Зуборезные головки с номинальными диаметрами, заключенными в скобки, по возможности не применять.

Соединения впадин зуба на валу 90° с числом зубьев 36 и 48 и номинальными диаметрами от 5 до 75 мм принимают по табл. 23, допуски — по табл. 24. Формулы для определения параметров треугольных соединений приведены в табл. 25.

Диаметры стержней под нарезание метрической резьбы по ГОСТ 9150—81 с допусками по ГОСТ 16093—81, изготовляемых из стали по ГОСТ 380—71, ГОСТ 4543—71, ГОСТ 1050—74, ГОСТ 10702—78, ГОСТ 5632—72, а также ГОСТ 20072—74* (кроме сплавов на никелевой основе) и меди по ГОСТ 858—78 (СТ СЭВ 226—75), стандартизованы для резьб с крупным шагом с номинальными диаметрами 1—68 мм и для резьб с мелким шагом с номинальными диаметрами 1—200 мм [125].

Шпильки. Шпильки по ГОСТам 11765— 66-7-11770—66 изготовляются двух типов: А — с одинаковыми номинальными диаметрами резьбы и гладкой части; Б — с но-

Шпильки. Различают шпильки нормальной точности по ГОСТ 22032-76*, ГОСТ 22034—76*, ГОСТ 22036—76*, ГОСТ 22038— 76*, ГОСТ 22040—76* и ГОСТ 22042—76* (табл. 48 и 49); повышенной точности по ГОСТ 22033—76*, ГОСТ 22035—76*, ГОСТ 22037—76*, ГОСТ 22039—76*, ГОСТ 22041—76* и ГОСТ 22043— 76* (табл. 48 и 49). Шпильки изготовляют с одинаковыми номинальными диаметрами резьбы и гладкой части или с номинальным диаметром резьбы большим диаметра гладкой части.

Тип III—долбяки чашечные прямозубые классов точности АА, А и В с номинальными диаметрами 50; 75; 100 и 125 мм.

тракторов, сельскохозяйственных машин и др. Профиль зубьев колеса круговой. Колеса, полученные этим методом, невзаимозаменяемы с колесами, нарезанными зубостроганием и зу-бофрезерованием. Форма заготовок колес для кругового протягивания — специальная. При круговом протягивании заготовка 1 неподвижна (рис. 210, а), а реркущий инструмент вращается с постоянной угловой скоростью и совершает возвратно-поступательное движение параллельно образующей конуса впадин конического колеса. За один оборот инструмента полностью обрабатывается впадина зуба колеса. Инструментом служит резцовая головка-протяжка 2 с номинальными диаметрами 533 и 635 мм с радиально расположенными резцами, объединенными в блоки 3. Нарезание зубьев из целых заготовок выполняют за три этапа.

Черновые сборные головки изготовляют двух типов: Г — двусторонние и Т — трехсторонние с номинальными диаметрами 160 — 500 мм. Черновыми двусторонними головками нарезают колеса с углом делительного конуса ф ^ 45 по методу обкатки, а трехсторонними — колеса с углом ф ^ 45° методом врезания.

Усталость характеризуется номинальными напряжениями предела текучести; повторное нагружение макроскопически происходит в упругой области, число циклов до разрушения велико.

Малоцикловая усталость (или иначе повторно-статическое нагружение) характеризуется номинальными напряжениями, большими предела текучести; при каждом цикле нагружения возникает макроскопическая пластическая деформация; число циклов до разрушения сравнительно невелико.

Усталость характеризуется номинальными напряжениями предела текучести; повторное нагружение макроскопически происходит в упругой области, поэтому число циклоь ю разрушения велико.

Малоцикловая усталость (или иначе повторно-статическое нагружение) характеризуется номинальными напряжениями, большими пределами текучести; при каждом цикле нагружения возникает макроскопическая пластическая

Усталость характеризуется номинальными напряжениями, меньшими предела текучести, повторное пагружепие макроскопически происходит в упругой области, число циклов до разрушения велико.

Малоцикловая усталость (иначе повторно-статическое нагру-жеппе) характеризуется номинальными напряжениями, большими предела текучести, при каждом цикле иагружения возникает макроскопическая пластическая деформация, число циклов до разрушения сравнительно невелико.

Величина местных напряжений оместн обычно значительно превышает те наибольшие значения напряжений, которые получились бы при отсутствии причин, вызывающих концентрацию. Зависимость между местными аместн и так называемыми номинальными напряжениями, т. е. вычисляемыми по формулам сопротивления материалов, имеет вид

Разность между максимальными (номинальными) напряжениями циклов для последних двух ступеней нагружения обычно не превышает 3 МН/м2 (0,3 кгс/мм2) при пределе выносливости до 100 МН/м2 (10 кгс/мм2); 5 МН/м2 (0,5 кгс/мм2) при пределе выносливости от 100 до 200 МН/м2 (от 10 до 20 кгс/мм2); 10 МН/м2 {1,0 кгс/мм2) при пределе выносливости от 200 до 400 МН/м2 (от 20 до 40 кгс/ммг) ; 15 МН/м2 (1,5 кгс/мм2) при пределе выносливости более 400 МН/м2 (40 юге/мм2) .

Концентрация напряжений — местное повышение напряжений вблизи отверстий, резьбы и других изменений конструктивных форм. Картина напряженного состояния в выточке образца, подвергнутого растяжению в упругой области, показана на рис. 62. В вершине надреза имеет место объемное напряженное состояние с главными напряжениями
Соотношение между номинальными напряжениями в моделирующем, образце и хвостовике определялось следующим образом:

Из рис. 4.5 следует, что в минимальном сечении кольцевого надреза образцов, нагруженных различными номинальными напряжениями cr=P/FMm, характер изменения функции Bj от центра образца (г,=0) к вершине надреза (л=г0) одинаков и минимум функции Bj отмечается при г= ^«0, 93-=-0,95г0. Величина 0j при этих значениях /^ максимальна, т.е. в области с координатой г = гкр вероятность возникновения и развития хрупкого разрушения наибольшая по сравнению с таковой в соседних объемах металла.