Номинальных деформаций

7. В случаях, когда взаимозаменяемость в условиях эксплуатации не обязательна, разрешается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес: среднее значение действительного шага зацепления; среднее значение действительного осевого шага и действительное дополнительное смещение исходного контура.

7. В случаях, когда взаимозаменяемость в условиях эксплуатации не обязательна, разрешается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес: среднее значение действительного шага зацепления; среднее значение действительного осевого шага и действительное дополнительное смещение исходного контура.

Примечания: 1. Показателями, обеспечивающими гарантированный боковой зазор, являются для колес Д/г или Ля, для передач ДЛ (ДЛ относится к передачам с нерегулируемым расположением осей). 2. При использовании наружной поверхности в качестве измерительной базы вносимые ею погрешности должны компенсироваться уменьшенным производственным допуском. 3. Если взаимозаменяемость не обязательна^ допускается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес:

1. Когда взаимозаменяемость в условиях эксплоатации не является обязательной, разрешается принимать за номинальные следующие элементы одного из колёс:

7. В случаях, когда взаимозаменяемость в условиях эксплуатации не обязательна, разрешается принимать за номинальные следующие элементы одного из колеса: а) действительный размер основного шага, б) действительное направление зуба и в) действительное положение исходного контура.

6. Если взаимозаменяемость в условиях эксплуатации необязательна, то разрешается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес: а) действительный размер основного шага;

1. Если взаимозаменяемость в условиях эксплуатации не обязательна, то разрешается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес:

10. В тех случаях, когда взаимозаменяемость не является обязательной, допускается принимать за номинальные следующие элементы одного из зубчатых колес:

В тех случаях, когда взаимозаменяемость не является обязательной, допускается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес:

допускается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес:

8. В тех случаях, когда взаимозаменяемость колес не обязательна, допускается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес:

7. В случаях, когда взаимозаменяемость в условиях эксплуатации не обязательна, разрешается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес: среднее значение действительного шага зацепления; среднее значение действительного осевого шага и действительное дополнительное смещение исходного контура.

В условиях жесткого нагружения образцов без концентрации напряжений процессы коррозионного и малоциклового (усталостного) разрушения идут практически независимо друг от друга, поскольку заданный цикл деформации при нагружении (рис. 6.5, а и б) сохраняется неизменным. Общее коррозионное растворение даже способствует снижению номинальных деформаций. Однако равномерное коррозионное растворение металла обычно реализуется лишь при воздействии сильно агрессивных сред. В большинстве случаев, в силу гетерогенности свойств поверхности образца, коррозия происходит локализованно. При этом в результате повышения напряжений в ослабленных коррозией участках происходит интенсификация механохимиче-ских эффектов и малоциклового разрушения вследствие повышения местных пластических деформаций.

Для исследования напряженно-деформированного состояния трубы тензодатчики в виде цепочек, состоящих из непрерывных двухкомпонентных розеток, наклеивались на наружной и внутренней поверхностях трубы и в околошовной зоне. С целью получения достаточно подробной картины распределения и перераспределения деформаций на каждом объекте испытания наклеивалось в среднем на внутренних и наружных поверхностях до 50 датчиков. При этом наибольшее количество датчиков (до 35— 40 шт) располагалось в зонах концентрации у сварных швов, а остальные использовались для определения номинальных деформаций. Измерялись как продольные, так и кольцевые составляющие деформаций.

Для получения достаточно подробной картины распределения и перераспределения деформаций на каждом объекте испытания обычно используется на наружных и внутренних поверхностях порядка 50 датчиков. При этом наибольшее количество датчиков (до 35—40 штук) располагается в зонах концентрации (патрубки, усиливающие ребра, сварные швы, переход от цилиндра к сферической части и т. п.), а остальные для измерения номинальных деформаций.

На рис. 69 представлена гидравлическая схема установки, в которой можно осуществлять режимы ступенчатого нагружения с выдержками разной длительности, пульсирующего и асимметричного нагружения гидравлическим давлением, а также однократные испытания до разрушения. Рабочая жидкость от гидронасоса 2 подается через обратный клапан 3 на двухходовой ЭГР 4, который переключает линию подачи от насоса 2 к испытуемому изделию 1 или к линии сброса. Пределы изменения давления в системе задаются от электроконтактного манометра 5, параллельно которому установлен для повышения точности задания уровня давлений образцовый манометр 6. Система управляется автоматическим электронным устройством 7. Для осуществления повторного нагружения с выдержками на разных уровнях нагрузки в систему включается дополнительный ЭГР 8.' Система нагружения может быть доукомплектована тензостанцией, регистрирующей показания тензорезисто-ров, наклеиваемых при натурных испытаниях главным образом на участки концентраторов напряжений, т. е. в зонах наибольшей неравномерности деформированного состояния, а также в регулярных сечениях для измерения номинальных деформаций.

Рис. 5.6. Кривые накопления циклических максимальных местных и номинальных деформаций в полосе с отверстием (d/b = 0,16) из сплава АК4-1-Т1 1—5 — At = 10 мин, сгп = 180 МПа; 2 и 7 — At = 1 мин, ои = 180 МПа; 3 и s — Дт = = 1 мин, ап = 150 МПа; 4 и 6 — Дт = 10 мин, ап = 150 МПа

квазистатического типа, происходящими при достижении предельной деформации однократного статического растяжения. При температурах t = 120 н- 150° С наблюдаются разрушения смешанного типа, т. е. разрушения с трещиной в присутствии развитых пластических деформаций. На рис. 5.4 приведены кривые, иллюстрирующие поцикловую кинетику полей местных деформаций при t = 215° С и ап = 150 и 180 МПа, а на рис. 5.5 — кривые перераспределения деформаций в зоне концентрации (аа = = 2,5) при t =150°Си0„ = 180 МПа. На основе измерения дробных порядков муаровых полос определены не только местные, но и номинальные деформации. Из рис. 5.6 видно, что различие темпов роста по числу циклов максимальных местных и номинальных деформаций определяет кинетику увеличения коэффициентов концентрации деформаций.

Увеличение времени выдержки при амплитудном значении напряжения в полуцикле растяжения интенсифицирует процесс накопления деформаций ползучести. В этих условиях локализация деформаций у контура концентратора менее выражена и накопление номинальных деформаций обусловливает снижение -темпов роста Ке по числу циклов (рис. 5.6) по сравнению с циклическим нагружением без выдержек (Ат = 0). Полученные для сплавов В-95Т и АК4-1-Т1 данные показывают также, что относительные градиенты R = de/emSLX деформаций в упругой области и начальных стадиях упругопластического деформирования примерно равны. Аналогичные результаты получены для АК4-1-Т1 расчетом по методу конечных элементов в работе [10].

Квазистатические разрушения происходят при нагружении с заданными амплитудами номинальных напряжений вследствие накопления односторонних пластических деформаций, равных деформациям при однократном статическом разрушении. Усталостные разрушения происходят при нагружении с заданными амплитудами номинальных деформаций или напряжений с образованием трещин вследствие накопления усталостных повреждений.

щий период сейсмических колебаний грунтового массива; R*, J? - максимальные значения радиусов изгиба трубопровода в горизонтальной и вертикальной плоскостях соответственно при землетрясении; ?Q - секущий модуль номинальных деформаций трубной стали.

расчетов можно выполнить при определении местных упругопласти-ческих деформаций в зоне концентрации в нулевом полуцикле (fc = 0) и учете кинетики этих деформаций. В ряде случаев используют предположение, что местные деформации в зонах концентрации в упругопластической области равны произведению номинальных деформаций на теоретический коэффициент концентрации напряжений:

где ёя, ая — интенсивность номинальных деформаций и напряжений.