Номинальные разрушающие

Отказы отмечались на магистральных газопроводах, имеющих температуру перекачиваемого продукта 10-60° С и номинальные расчетные кольцевые растягивающие напряжения в стенке трубы 0,45-0,65 предела текучести (стт). Причем, как правило, отсутствовала явная зависимость времени до разрушения от величины напряжения в стенке трубы. Минимальное время до разрушения составляет около пяти лет.

Отказы отмечались на МГ, имеющих температуру перекачиваемого продукта 10...80° С и номинальные расчетные кольцевые растягиваю-ще напряжения в стенке трубы 0,46.,.О, С5 от предела текучести (бт). Причем, как правило, отсутствовала явная зависимость времени до разрушения от велк лны напряжения в стенке трубы. Минина 1ь-ное время до разрушения составляло около пяти лет.

Вырезы — Напряжения номинальные — Расчетные формулы 448

— Технические условия — Стандарты 105 Гнезда пресс-форм — Размеры номинальные — Расчетные формулы 317, 320

Пресс-формы — Гнезда формующие — Размеры номинальные — Расчетные формулы 317, 320

— Стержни — Размеры номинальные — Расчетные формулы 317, 320 •

Резьбовые стержни — Элементы — Размеры номинальные — Расчетные формулы 325

-----пресс-форм — Размеры номинальные — Расчетные формулы 317, 320

номинальные — Расчетные формулы 325 Стойки для сменных державок — Размеры

Происхождение составляющей суммарного движения Номинальные расчетные вынужденные колебания, вызванные действием основных возмущающих сил Наличие распределенной массы рабочего органа (нежесткость пролетов между вибраторами) Наличие распределенной массы рабочего органа в сочетании с ограниченностью его размеров и близостью частот собственных колебаний системы (исключая ведущую) к рабочей частоте колебаний Наличие отклонений параметров вибраторов и отдельных звеньев в сочетании с близостью частот собственных колебаний системы (исключая ведущую) к рабочей частоте колебаний

В котлах промышленной энергетики часто снижают давление пара в барабане котлов в соответствии с требованиями основного производства; солесодержание питательной воды превышает номинальные расчетные значения. Нагрузка котла также не всегда бывает стабильной.

Возникновение упругопластических деформаций в зоне концентрации при указанном номинальном напряжении в начале нагруже-ния (т < 0,5 час) приводит к увеличению коэффициента концентрации деформаций ke примерно на 80 % и снижению коэффициента концентрации напряжений на 50%. При увеличении времени выдержки до 105 час дополнительное повышение k(e и снижение k'a составляет около 35% . При длительном циклическом нагружении в условиях концентрации напряжений в связи с возникновением деформаций ползучести местные деформации с накоплением числа циклов увеличиваются, а местные напряжения уменьшаются. Это приводит к тому, что номинальные разрушающие напряжения и деформации с увеличением числа циклов уменьшаются непропорционально теоретическим коэффициентам концентрации, а отношения эффективных коэффициентов концентрации к теоретическим с уменьшением числа циклов увеличиваются [16, 57, 58].

Поэтому нами произведены испытания образцов из органического стекла с различными размерами (глубиной h) и углом наклона у. По результатам испытаний определяли предельную (разрушающую) нагрузку Qc, а по ней номинальные разрушающие напряжения crc = Qc / F0, где F0 - площадь поперечного сечения образца. Зависимости ос от у даны на рисунке 3.48. Уменьшение у способствует повышению несущей способности образцов по сравнению с несущей способностью образцов с трещиной при у = тс / 2, до временного сопротивления металла ств при у = 0.

Если разрушение произойдет по прослойке, то в целом для всей пластины характер разрушения будет определяться тем, при каком уровне номинальных напряжений это разрушение началось. Если номинальные напряжения еще не достигли предела текучести основного металла пластины, то независимо от характера разрушения шва, вязкого или хрупкого, с инженерной точки зрения надо считать разрушение пластины хрупким. Если же номинальные разрушающие напряжения превысили предел текучести основного металла, то даже при хрупком разрушении самой прослойки в целом для пластины как элемента конструкции, разрушение следует считать вязким, ибо к этому моменту пластина находилась в стадии пластической работы.

По величине Qc определяли номинальные разрушающие напряжения стс (сгс = Q0/F0s где - начальная площадь сечения образца). По етс опреде-

Оценка сопротивления машин и конструкций хрупкому разрушению, базирующаяся на силовых и энергетических критериях линейной механики разрушения, оказалась возможной для несущих элементов, изготавливаемых из материалов повышенной прочности и низкой пластичности (низколегированные высокопрочные закаленные и низкоотпущенные стали для авиационных и ракетных конструкций, упрочненные алюминиевые и титановые сплавы для авиационных, судовых и энергетических конструкций). В этом случае номинальные разрушающие напряжения в ослабленных сечениях не превышают предела текучести конструкционного материала, который обычно составляет 0,90-0,95 предела прочности.

Увеличение /о приводит к увеличению KI по (2.1.30) и из условия постоянства критических величин {(Kj)Q, (-Kj)e} номинальные разрушающие напряжения падают:

5.1.2. Характеристики сопротивления деформациям и номинальные разрушающие напряжения при различной степени эксплуатационного повреждения ..... 370

Увеличение /0 приводит к увеличению Kj по (4.39), и при условии постоянства критических величин {(JC/)C)(X/)e}c номинальные разрушающие напряжения падают:

где and — номинальные разрушающие напряжения при квазихрупком разрушении; ст^ — номинальные напряжения в элементе конструкции при нагрузке Рэ.

где e^axfc — максимальная местная деформация. Так как местные напряжения и деформации в зонах концентрации превышают номинальные, то запасы naml и neml оказываются меньше, чем nol, nel и пР1. Номинальные разрушающие напряжения а„с1 в квазихрупких состояниях определяют с учетом температур, напрягаемых объемов, размеров дефектов, вида эксплуатационного нагружения.

При использовании в конструкциях высокопрочных, но малопластичных сталей, интенсивном накоплении повреждений от предварительного циклического нагружения, старения и радиации, при динамических нагрузках, при весьма больших толщинах стенок и т.д. возможно возникновение в конструкции хрупких состояний, когда отсутствует запас по вторым критическим температурам хрупкости (At2 < 0). В таких случаях необходимо запасы пР2, па2, пе2, пат2, Пет2 определять по формулам типа (5.27)-(5.29), (5.31) и (5.32) с введением в их числители критических нагрузок, напряжений и деформаций в хрупком состоянии. Так как в хрупких состояниях номинальные разрушающие напряжения апс2 не превышают предела текучести, то запасы по номинальным напряжениям и деформациям совпадают (иа2 = пе2 = пР2). Запасы по местным напряжениям и пат2, деформациям и пет2, определенные в этом случае по формулам, аналогичным (5.31) и (5.32), оказываются меньше, чем в квазихрупких состояниях. Разрушающие нагрузки и напряжения (или деформации) устанавливают с использованием рассмотренных выше критериев и закономерностей линейной механики разрушения.