Никелевых концентратов

ГРАФИТИЗАЦИЯ - образование (выделение) частиц графита в структуре железных, никелевых, кобальтовых сплавов (гл. обр. при ловыш. темп-pax), в к-рых углерод содержится в виде нестойких хим. соединений - карбидов. Выделившийся графит снижает прочность и пластичность сплавов, однако повышает сопротивление изделий изнашиванию. Иногда под Г. понимают образование графита в железоуглеродистых сплавах, не содержащих карбидов.

Изложены теоретические основы карбонильной металлургии — новейшей отрасли, позволяющей получать различные металлы в виде слитков, порошков и покрытий из газовой фазы. Описаны промышленные способы получения и обработки железных, никелевых, кобальтовых, рениевых, хромовых, вольфрамовых, молибденовых и других покрытий, полученных методом карбонильной металлургии. Приведено оборудование для получения металлов из газовой фазы.

группе константы скорости несколько больше, чем у чистого Ni, потому что окалина NiO содержит малые количества Сг, а это повышает коэффициент диффузии никеля. В группе III (*30 % Сг) картина окисления подобна представленной на рис. 11.3,5, т.е. образуется наружная окалина из Сг2О3. В этой группе константы скорости на несколько порядков величины меньше, чем у чистого Ni. В группе II наружную окалину Сг2О3 наблюдают по границам зерен, в то время как наружная окалина NiO образуется по телу зерен с одновременным выделением внутренних оксидов Сг2О3. Для образования окалин, состоящих только из соединения Сг2О3, содержание хрома в сплаве должно быть *30 % (по массе). Качественно окисление сплавов Со—Сг и Fe—Сг аналогично окислению сплавов Ni-Cr. Однако константы скоростей роста Сг2О3 на никелевых, кобальтовых и железных сплавах меняются на два порядка величины, не проявляя при этом какой-либо корреляции с особенностями состава и структуры спла-" ва—подложки.

Таблица Б.2. Времен и ое сопротивление лжтых никелевых и кобальтовых суперсплаиов и коэффициент термического расширения никелевых, кобальтовых и железных суперсплавов

о\ Таблица Б.5. Номинальный химический состав и плотность деформируемых никелевых, ° кобальтовых • железных сил

Таблица Б.6. Временное сопротивление деформируемых никелевых, кобальтовых ж железных суперсплавов

Таблица Б.7. Предел текучести и удлинение до разрушения при растяжении деформяруемых никелевых, кобальтовых и железных суперсплавов

Введение в серебряный припой ПСр72 палладия в количестве 1—5% повышает коррозионную стойкость соединений из никелевых, кобальтовых, медных, золотых сплавов, а также молибдена и вольфрама [1]. Палладий в количестве 9—11%, введенный в припой Си—(9—П) % Ag, повышает стойкость в тропической атмосфере •соединений из коррозиониостойких сталей, паинных этим припоем {легирующие элементы введены за счет основы припоя). Соединения коррозионностоиких сталей и никелевых сплавов типа иимоник, паянные никелевым припоем Ni— (16—50)% Сг— (9,5—12,5)% Р, стойки в атмосфере СО2 и паров воды (300 ч в СО и атмосфере пара при 700°С). Эта стойкость на 30—60% выше стойкости при пайке аналогичным припоем, содержащим 13% Сг (пайка в вакууме, нагрев индукционный).

Применение. Около 3/4 всего получаемого молибдена идет на легирование стали, никелевых и других сплавов. Молибден увеличивает прокаливаемость и закаливаемость стали, уменьшает склонность к отпускной хрупкости и повышает жаропрочность никелевых, кобальтовых, хромовых, ниобиёвых и других сплавов. Нелегированный молибден применяют в электроламповой и радиотехнической промышленности в виде проволоки и прутков. Из него изготавливают листовые аноды и сетки генераторных и усилительных ламп с рабочей температурой до 1700° С, керны катодов магнетронов, пружины катодов и т. п.

Терпит существенных изменений. В настоящее время почти половина всех образующихся и используемых ВЭР в отрасли приходится на производство меди. В дальнейшем эта структура изменится. Доля ВЭР медеплавильного производства должна снизиться за счет развития гидрометаллургических процессов переработки медных и никелевых концентратов, при которых отсутствует выход ВЭР, а в алюминиевой промышленности выход ВЭР возрастет.

Неравномерность окисления сульфидов при их электроимпульсной обработке создает предпосылки для возможного управления процессами флотации сульфидов. Так, по-видимому, способ может быть использован для разделения пентландита и пирротина с целью получения высококачественных никелевых концентратов и для разделения на стадии флотации халькопирита и пентландита в норильских медно-никелевых рудах, что является актуальной задачей.

Пуск (розжиг) подобных печей производится без затруднений {Л. 6]. Если сырой материал высокосернистый, то во избежание спекания его в период разогрева печи вместо него загружают огарок в количестве 60— 70% полной рабочей высоты слоя. Затем печь постепенно разогревается с помощью мазутных форсунок, расположенных над слоем, а для равномерного прогрева всего материала, подины и стенок печи в области слоя его периодически через каждые 10—15 мин перемешивают, включая кратковременно дутье сквозь решетку. Далее авторы [Л. 6] рекомендуют следующий оправдавший себя на практике порядок пуска печи для обжига никелевых концентратов. По достижении температуры в слое огарка (закиси никеля) 750—800° С включают постоянное дутье, подавая 80—90% полного расхода в рабочем режиме. Периодически для предотвращения зарастания загрузочного отверстия в стенке печи и спекания материала в разгрузочном бункере начинают вы-130

6. Алексеев Ю. В., Астафьев А. Ф., Обжиг никелевых концентратов в кипящем слое, изд-во «Металлургия», 1967.

II. Хмельницкий Р. 3., Циклонная плавка никелевых концентратов по энерготехнологической схеме, в сб. «Циклонные энерготехнологические процессы», Металлургиздат, 1963.

§ 1. Основные технологические операции переработки медно-никелевых концентратов

В последние годы для переработки медных и никелевых концентратов предложены высокоинтенсивные автогенные процессы: плавка в жидкой ванне, взвешенная плавка, кислородно-взвешенная плавка и др. Применяют также гидрометаллургическую переработку платинусодержащих сульфидных концентратов с использованием окислительного автоклавного выщелачивания, соляно- и сернокислое выщелачивание, хлорирование при контролируемом потенциале и другие процессы.

Таким образом, платиновые металлы в процессе пиро- и гидрометаллургической переработки подвергают воздействию окислителей при температурах до 1200—1300 °С, действию кислот при высоких окислительных потенциалах среды, анодному растворению при значительных электроположительных потенциалах. Поэтому необходимо рассмотреть поведение этих металлов в различных процессах с целью создания условий для повышения извлечения их в принятых и проектируемых технологических схемах переработки платинусодержащих сульфидных медно-никелевых концентратов.

Поведение платиновых металлов при переработке медных концентратов современными автогенными процессами практически не отличается от поведения этих металлов при плавке никелевых концентратов в тех же агрегатах. Отражательная плавка медных концентратов по поведению платиновых металлов аналогична рудно-термической плавке никелевых концентратов. То же самое можно сказать о первом периоде конвертирования медных штейнов. Однако во втором периоде конвертирования в случае высокого окисли-

Mines Branch» по переработке мед-но-никелевых концентратов [11]. В отличие от бедных растворов кучного выщелачивания, полученные растворы после кислотного выщелачивания концентратов под давлением содержали свыше 30 кг/м3 меди и 20 кг/м3 никеля. Опробование различных экстра-гентов показало, что Kelex 100 является наиболее подходящим экстрагентом для таких специфи-

В основе любого автогенного способа плавки сульфидных медных, медно-цинковых и медно-никелевых концентратов и руд лежит следующая суммарная реакция: