Незначительно увеличивает

После установки стопора в канавку зазор незначительно уменьшается (приблизительно в отношении D2/Bi, т.е. в 1,03 — 1,05 раза).

Результаты испытаний этих образцов приведены на рис. 32. С увеличением продолжительности предварительного отжига при 811 К поперечная прочность незначительно уменьшается после обработки «О», а после обработки «Т-6» — максимальна при средних продолжительностях отжига. Исследование излома этих образцов показало, что основным типом разрушения является разрушение матрицы (в чистом виде или в сочетании с расщеплением волокон). Иногда матрица разрушалась путем отслаивания материала, нанесенного плазменным напылением, от фольги-подложки; значит, из-за несовершенства связи прочность алюминия, занесенного путем плазменного напыления, может быть меньше прочности алюминиевой фольги. Меньшую роль играло разрушение по поверхности раздела; между долей этого типа разрушения и продолжительностью предварительного отжига нет прямой связи. В случае обработки «Т-6» низкие значения прочности при малых продолжительностях предварительного отжига, вероятно, обусловлены неполным переходом матрицы в твердый раствор, а при большей продолжительности отжига (160 ч) —тем, что усиливается расщепление волокон (причина этого явления пока неизвестна). Поперечная прочность данной серии образцов, как правило, не зависела от термической обработки, приводящей к изменению состояния поверхности раздела, так как расщепление волокон или разрушение матрицы происходило до того, как на-

Такая корректировка данных тензометрирования выполнена в работе [229] при исследовании кинетики деформированного состояния при малоцикловом нагружений сферических оболочек с круговым неподкрепленным отверстием, изготовленных из циклически упрочняющихся алюминиевых сплавов и находящихся под внутренним давлением. Хотя измерения тензорезисторами деформаций на контуре отверстия оболочки показали возрастание показаний датчиков от цикла к циклу, учет фиктивных деформаций, связанных с наличием дрейфа нуля, позволил установить, что нагружение материала оболочки в зоне максимальной концентрации близко к жесткому. Размах деформации или незначительно уменьшается в течение первых десяти циклов нагружения, или остается постоянным.

Как отмечается в [81], введение в расплав до 25 ат.% Сг уменьшает о от 1740 до 1590 эрг/см2. С этими данными согласуются результаты [38]. По данным [54], с увеличением содержания хрома в расплаве о понижается медленнее по сравнению с [81]. В работе [47] показано, что о расплавов с содержанием хрома до 65 ат.% незначительно уменьшается. При этом наибольшее понижение а вызывают добавки хрома до 20 ат.%. При дальнейшем увеличении содержания хрома а расплавов практически не менялась.

Результаты металлографического анализа и исследование качества паяных соединений показывают, что весьма благоприятными с точки зрения сохранения переходного слоя и надежности шва является электролитическое покрытие металлизированной поверхности никелем и медью. При температуре плавления краевой угол смачивания существенно увеличивается по сравнению с Мо — Мп-металлизацией на 8-f- 10° для никелевого покрытия и на 5° для медного, а адгезия незначительно уменьшается. С повышением температуры и времени выдержки разница в краевых углах смачивания припоями Мо- и Мо — Mn-металлизации с никелевыми и медными покрытиями увеличивается, достигая 10° при температуре плавления и 15° при перегреве на 50° С выше точки плавления при выдержке в 25 сек, работа адгезии при этом отличается на 50 ~- 100 мдж/м*. Несколько меньшая разница в углах смачивания и адгезии зафиксирована в случае смачиваемости припоями металлизации с электролитическим покрытием и Мо-металлизации.

В сплавах, богатых титаном, р-твердый раствор кристаллизуется из расплава с пологим минимумом на кривой кристаллизации при 1610°С. С увеличением содержания осмия он образуется по перитектической реакции между жидкостью и 6-фазой при температуре 1710° С. Конец перитектической горизонтали был определен методом закалок. Растворимость осмия в р-титане при температуре 1710° С составляет около 23 ат.%, с понижением температуры она незначительно уменьшается. Микротвердость р-твердого раствора с увеличе-

ограниченной рассеивающей способности на толщину осадка оказывает воздействие форма поверхности обрабатываемого изделия: толщина осадка наращивается на острых кромках и выступах и незначительно уменьшается в углублениях и впадинах.

Значения отношения а^ /сг0,2 наиболее высокие для сплава 7005-Т5351 (Т6351) во всем интервале температур и при 4 К близки к значениям при комнатной температуре (см. рис. 5). Для сплава 7039-Т6151 (Т6351) величина отношения <т*/сто,2 незначительно уменьшается, но остается ^1 при 4 К; в состоянии Т6151 сплав имеет меньшую чувствительность к надрезу (и более низкий предел текучести), чем в состоянии Т6351. У высокопрочных, легированных медью сплавов 7075 и 7079 в состоянии Т651 величина отношения а*/(Го,2 при 4 К составляет 0,72, что существенно ниже значений при комнатной температуре. Указанные сплавы имеют самые низкие значения этого отношения из числа исследованных сплавов и состояний во всем интервале температур испытания. Сплав 7075 в состоянии Т7351, имеющем пониженную прочность, обладает существенно более низкой чувствительностью к надрезу при 4 К, чем в.состоянии Т651 (1,07 и 0,72 соответственно).

Вязкость разрушения сплава Inconel X750, полученного методом вакуумно-индукционной выплавки в сочетании с вакуумно-дуговым переплавом, очень незначительно уменьшается при снижении температуры от комнатной до 4 К. Такое поведение типично для материалов, имеющих структуру аустенита, у которых вязкость разрушения остается практически постоянной при снижении температуры.

кислоты увеличивается незначительно; при концентрации H2SO4 выше 45% вязкость раствора увеличивается. В соответствии с увеличением вязкости увеличивается и коэффициент трения. Вид наполнителя также оказывает влияние на величину коэффициента трения. Трение незначительно уменьшается (по сравнению с чистым фторопластом-4) при введении таких наполнителей как BaSO4, BN, MoS2 и графита, а при введении талька несколько возрастает.

где Vo и В зависят от крутизны импульса напряжения. При изменении крутизны импульса в интервале 650-2000 кВ/мкс коэффициенты Vo, В изменяются в пределах: Vo = 0.275-0.25 (незначительно уменьшается), В = 1.47-1.73 (растет, но по величине существенно ниже кубической степени). Опосредованно здесь сказывается влияние функций h // (/) и h // (A).

тия незначительно увеличивает т)(. Например, при увеличении Е от 13 до 20 т]< повышается на 7 %, а механические напряжения деталей возрастают почти в 2 раза.

В качестве примера можно привести поршневые кольца. Их качество в значительной степени предопределяет межремонтные сроки двигателей. Износ колец снижает отдачу Двигателя, увеличивает расход топлива и масла. Сейчас их срок службы нередко составляет только 500—1000 ч. Используя новейшие достижения в области повышения износостойкости . пары кольцо — цилиндр (пористое хромирование колец, азотирование зеркала цилиндров, создание маслоудержцвающего микрорельефа), можно повысить срок службы колец до 5 — 10 тыс. ч. Связанное с этим удорожание колец очень незначительно увеличивает стоимость двигателя, а повышение их износостойкости ввиду большой распространенности поршневых двигателей дает огромный экономический эффект. - '

Для получения покрытий, не содержащих кадмий, в качестве стабилизатора раствора рутенироваиия надо использовать гидрок-силаминсульфат. Раствор, содержащий 2 г/л гидроксиламинсульфа-та, стабилен в работе, но скорость образования покрытия снижается до 0,6 мкм за 30 мин. Перемешивание раствора незначительно увеличивает скорость осаждения'рутения. Необходимо обратить внимание, что в неперемешиваемых растворах, после прекращения роста покрытия, металл чаще всего выпадает во всем объеме раствора,

Использовали образцы кварцевого стекла и алюмо-силикатных стекол ТСМ-700 и ТРЛ-10. Каждую партию этих стекол шлифовали или полировали в идентичных условиях абразивными порошками определенной зернистости. Чистоту обработки поверхности определяли с помощью профилометра-профилографа завода «Калибр» путем измерения RA — величины среднеарифметического отклонения от средней линии высоты, микронеровностей. Результаты измерений сведены в таблице. Сопоставление значений RA с твердостью (микротвердостью) стекол показывает, что уменьшение микротвердости в 2 раза лишь незначительно увеличивает высоту микронеровностей.

Во-вторых, предшествующая деформация основного материала может повлиять на определение характеристик КР. Поскольку большинство полуфабрикатов из титановых сплавов поставляются в отожженном или закаленно-состаренном состояниях, вероятно, наиболее общие виды холодного наклепа могут приводить к напряжениям, возникающим в процессе изготовления конструкции. Влияние холодного наклепа на характеристики КР не было широко изучено. В работе [100] показано, что величины Ki,- и K.IKP для титана Ti-70 А зависят от предварительного наклепа. Согласно данным табл. 2 величина /С:Кр вначале снижается с ростом степени наклепа, а затем возрастает. В сс-сплавах Ti—5 А1—2,5 Sn и Ti—5 Sn—5 Zr холодный наклеп, по-видимому, незначительно увеличивает /Сыр [100]. Фактически данные по влиянию холодного наклепа на характеристики КР других титановых сплавов отсутствуют. Единственный результат, полученный на сплаве Ti—7 А1— 2,5 Mo, показывает, что холодный наклеп увеличивает Кшр [100].

Для подтверждения изложенного исследовали кинетику усталостных трещин в образцах из стали 08кп в вазелиновом масле. Установлено, что при частотах менее 8 Гц вазелиновое масло незначительно увеличивает скорость зарождения и роста усталостных трещин вследствие адсорбционного воздействия. Видимо, при таких частотах температура в локальной области вершины трещины низкая и эффект от охлаждения незначительный. При увеличении частоты деформирования до 33 Гц скорость зарождения и роста усталостных трещин в образцах, циклически деформируемых в вазелиновом масле, меньше по сравнению с испытанием в воздухе. Это вызвано тем, что при повышении частоты растет температура в области вершины трещины и эффект от охлаждения средой увеличивается.

В качестве примера можно привести поршневые кольца. -Их качество в значительной степени предопределяет межремонтные сроки двигателей. Износ колец снижает отдачу двигателя, увеличивает расход топлива и масла. Сейчас их срок службы нередко составляет только 500—1000 ч. Используя новейшие достижения в области повышения износостойкости пары кольцо — цилиндр (пористое хромирование колец, азотирование зеркала цилиндров, создание маслоудерживающего микрорельефа), цожно повысить .срок службы колец до 5-10 тыс. ч. Связанное с этим удорожание колец очень незначительно увеличивает стоимость двигателя, 'а повышение их износостойкости ввиду большой распространенности поршневых двигателей дает огромный экономический эффект.

незначительно увеличивает твёрдость отбелённого слоя. В хромоникелевом закалённом литье Сг служит только для регулирования глубины закалки. На фиг. 376 показано соот-

реднего моста к колебанию его около продольной оси автомобиля и уменьшает (или полностью устраняет) жироскопический момент, вызывающий шимми. Применение независимой подвески передних управляемых колёс автомобиля незначительно увеличивает его стоимость; применение же независимой подвески задних ведущих колёс значительно усложняет и удорожает конструкцию. Между тем в первом случае получается значительно больше преимуществ, чем во втором. Этим объясняется, что современные конструкции легковых автомобилей имеют независимую подвеску передних колёс и зависимую подвеску задних колёс. Независимая подвеска передних колёс — см. .Передний мост".

до 100 мм увеличивается от 0,02—0,12 до 0,12—0,35 мм; последующая закалка втулок (810° С, масло) незначительно увеличивает это уменьшение отверстия. Такие же втулки из стали 40Х после закалки в масле при 830° С показывают увеличение диаметра отверстия от 0,02—0,08 до 0,10—0,30 мм. У цементуемых шестерен в зависимости от различных факторов в результате цементации происходит деформация (уменьшение или увеличение толщины) зуба с нарушением при этом профиля эвольвенты и сувеличенным против норм биением зуба.

Разумеется, повышение максимальной температуры сетевой воды до 150i4 требует устройства каких-то смесителей для присоединения всех отопительных систем в коммунальных зданиях и незначительно увеличивает тепловые потери в сетях. Так как дополнительные затраты на эти смесители и тепловые потери в сетях значительно меньше, чем экономия от снижения диаметров труб наружных тепловых сетей, то применение в водяных сетях воды с максимальной температурой 150"С стало общепринятым.