Незначительно повышается

тур. Скорость охлаждения при наплавке валика на массивное тело при температуре минимальной устойчивости аустенита Тт в точках, расположенных на оси шва (они незначительно отличаются от скоростей охлаждения металла зоны термического влияния, нагревавшейся до температуры 700 РС и выше),

Флюс, используемый для сварки и подкладки перед сваркой, должен быть прокален при температуре 300—400° С. При использовании для сварки присадочной медной проволоки состав металла шва и его свойства незначительно отличаются от свойств основного металла. Легирование металла шва раскислителями при сварке с использованием присадочного металла из бронз сильно снижает его тепло- и электропроводность.

Опасными являются точки, в которых возникают наибольшие растягивающие напряжения (для чугуна предел прочности на сжатие примерно в 4 раза выше, чем на растяжение, а расчетные напряжения растяжения незначительно отличаются от расчетных напряжений сжатия). Коэффициент запаса прочности (для чугуна СЧ21-40 авр = 21 кГ/мм* = 206 Мя/л2)

Геометрические параметры определяются через нормальный модуль тп. Модули выбирают в соответствии со значениями, установленными в ГОСТ 14186—69 (от 1,6 до 50 мм в первом ряду, что предпочтительнее, и от 1,8 до 56 мм — во втором). Так как в торцовом сечении профиль зуба исходного контура очерчен дугой эллипса, то зубья на колесах имеют профиль, описанный кривой, являющейся огибающей к различным положениям дуги эллипса при движении ее относительно заготовки. Исследования показали, что профили таких зубьев в торцовом сечении незначительно отличаются от окружности, они хорошо прирабатываются, вследствие чего за короткий промежуток времени в течение начального периода работы профили зубьев приобретают оптимальную форму.

При значительно больших погонных жесткостях ригелей по сравнению с жест-костями колонн опорные моменты мало влияют на усилия в ригелях, поэтому последние незначительно отличаются от балочных схем. В этих случаях ригели проектируют такой же высоты, как ригели балочных конструкций.

При проектировании сетчатых куполов часто используются узловые соединения, которые первоначально были разработаны для плоских перекрестно-стержневых структурных конструкций (рис. 12.18). В этих конструкциях длины всех элементов одинаковы, узловые детали однотипны. Количество типоразмеров конструктивных элементов определяется градацией сечений в зависимости от требуемой несущей способности. В сетчатых же куполах стержни каркаса незначительно отличаются по длине, имеют малый разброс расчетных усилий и поэтому могут быть запроектированы одного сечения. Однако стержни сетчатых оболочек в каждом из узлов имеют различную пространственную ориентацию. Использование при конструировании сетчатых куполов узлов типа «Меро» приводит к необходимости индивидуального изготовления большого количества типоразмеров узловых элементов, что возможно лишь с применением специализированного оборудования на основе металлообрабатывающих станков с программным управлением.

Рассмотрим методический подход к решению данной задачи, считая, что скорость изнашивания пропорциональна нагрузке и скорости относительного скольжения и определяется твердостью материала по зависимости, полученной проф. М. М. Хрущевым [см. формулу (11) гл. 5]. Кинематический и силовой расчеты данного механизма показали, что скорости скольжения в сопряжениях незначительно отличаются друг от друга, а основное влияние на соотношение скоростей изнашивания оказывают удельные давления и применяемые материалы. Исходные данные для расчета приведены в табл. 26.

Подвод дополнительной массы газа и связанное с этим уменьшение параметра закрутки % в ряде случаев однозначно определяет локальные характеристики закрученного потока в условиях вдува. Например, максимальные относительные значения осевой и суммарной скоростей потока, где w определяется с учетом вдува, незначительно отличаются от аппроксимирующих зависимостей (2.8) и (2.9) (рис. 3.12).

Для закрученного потока коэффициенты R t и RK имеют знакопеременный характер изменения по радиусу канала, что качественно соответствует характеру изменения корреляции ujjj и>? Около поверхности канала абсолютные значения Д^ и Дк незначительно отличаются от данных, полу-

Основные электроакустические параметры ПЭП «Приз-6» незначительно отличаются от параметров ПЭП «Приз-5». Существенным преимуществом ПЭП «Приз-6» является малая стрела, составляющая 4 ... 6 мм, что обеспечивает возможность прозву-чивания прямым лучом сварных швов тонкостенных изделий.

Это уравнение справедливо в том случае, если длина панели в направлении приложенной нагрузки, по крайней мере, равна ее ширине, а второе слагаемое в скобках знаменателя меньше или равно единице. В этом уравнении D, Р и N имеют те же значения, что и раньше, a b — ширина панели между ненагруженными краями. Приведенные формулы незначительно отличаются от точных теоретических выражений для жесткости и прочности панелей с тонкими изотропными облицовками и изотропной сердцевиной. Они также справедливы в определенной степени и для ортотроп-ных материалов.

Исследования, проведенные авторами совместно с И. Н. Разуваевой и М. Б. Боду-новой, а также исследования С. С. Ушкова показали, что в процессе старения, казалось бы, однородных а-твердых растворов происходит серьезное изменение физических, механических и электрохимических характеристик сплавов: незначительно повышается прочность, модуль нормальной упругости, снижается логарифмический декремент затухания колебаний, уменьшается вязкость разрушения и заметно снижается коррозионно-механическан прочность металла. Причиной этого является, как правило, образование в однородных а-твердых растворах кристаллографически ориентированных сегрегации алюминия, являющихся предвыделениями а,-фазы [10, с. 541—545]. В однородных (3-твердых растворах, легированных хромом, могут возникать предвыделения TiCr2 также в виде трудновыявляемых структурными методами сегрегации. Наличие сегрегации алюминия и серы на межфазных или межзеренных границах также обнаружено прямыми методами исследований (Оже-спектроскопия поверхности изломов [ 6]).

На рис. 1, а приведены кривые изменения микротвердости переходных слоев биметалла Ст. 3+Х18Н10Т, измеренной в рабочей зоне образца в условиях усталостного нагружения при 20° С. Микротвердость обезуглероженного слоя и слоя стали Ст. 3 незначительно повышается при нагружении до 12-103, что отражает процесс циклического упрочнения металла. Достигнув насыщения, слои начинают разупрочняться. По мере приложения циклической нагрузки накопление пластической деформации в отдельных микрообъемах происходит неравномерно, в первую очередь интенсивно упрочняются микрообъемы, лежащие в наиболее напряженном участке образца, и таким образом рабочая зона находится в неравномерном нагруженном состоянии. При достижении насыщения происходит выравнивание значений микротвердости.

При цинковом фосфатировании стальную поверхность обрабаты-зают в ванне, содержащей фосфорную кислоту, кислый фосфат, ионы цинка и некоторые добавки, например фториды, ионы никеля и эрганические соединения. При обработке происходит окисление и аекоторое растворение железа с поверхности, а вблизи нее незначительно повышается рН. В результате на поверхности эсаждаются труднорастворимые железоцинковые и цинковые фосфаты. Масса покрытия в зависимости от условий колеблется от 0,2 цо 30 г/м2. Само по себе фосфатное покрытие слабо защищает от коррозии, но в сочетании с последующей пропиткой маслом дает хорошую защиту, так как пористое покрытие может поглощать значительное количество масла. Метод применяют для защиты эружия, перфораторов и некоторых деталей машин. В случае за-цитного противокоррозионного окрашивания фосфатирование эффективно препятствует распространению ржавчины под слоем краски от дефектов покрытия. Комбинацию фосфатирования с противокоррозионным окрашиванием широко применяют для изделий из холоднокатаных стальных листов, например кузовов автомашин. Цинковое фосфатирование применяют для оцинкованных сталей и алюминиевых изделий.

А1203 неск. понижается, а при 500° и содержании А1208 7—13% незначительно повышается. Вследствие стабильности

Все это указывает на значительное повышение жесткости материала при воздействии повышенных температур. В процессе теплового старения прочность при изгибе (так же как и удельная ударная, вязкость) после упрочнения практически остается без изменения до конца испытаний в отличие от светотеплового старения, где после упрочнения наблюдается снижение прочности при изгибе, что связано с разрушением поверхностного слоя материала. Прочность при растяжении поликапролактама незначительно повышается во время теплового старения, а в процессе светотеплового старения снижается приблизительно на 20 % от исходной по тем же причинам, по которым происходит снижение удельной ударной вязкости и прочности при изгибе. Испытания, имитирующие атмосферное старение, следует проводить по методике ГОСТ 10226—62. Причем транспортные агрегаты рекомендуется испытывать в трех климатических зонах: умеренно-континентальные (Ленинград, район Среднеевропейской части страны); континентальной (район Ферганы и Ташкента) и влажных субтропиков (район Батуми). В табл. 11 представлены температурные характеристики этих зон.

(фиг. 11, 12), температура их незначительно повышается и достигает 80—90° С. Фазовых превращений в поверхностных слоях металлов не происходит. Поверхностные слои металла имеют исходную ферритную структуру с а-решеткой (фиг. 13). Увеличивается напряжение в поверхностных объемах металлов. Химический состав металла не изменяется.

Коррозионно-усталостный процесс в 3 %-ном растворе NaCI более интенсивен, чем в дистиллированной воде. Электродный потенциал стали 45 в соляном растворе в ненапряженном состоянии в начальные 3—5 мин незначительно повышается от —440 до —433 мВ, затем после 2—3 мин стабилизации начинает устойчиво понижаться и через 30 мин достигает —500 мВ. Через сутки потенциал доходит до —650 мВ, что указывает на высокую электрохимическую активность стали 45 в этой среде. В дистиллированной воде электродный потенциал стали 45 в начальные 3— 5 мин понижается с —240 до —247 мВ, а затем начинает монотонно уве-

С увеличением отношения —j- незначительно повышается тяговая способность и значительно возрастает долговечность

В табл. 32 сопоставлены физические свойства перлитной стали 20ХМФЛ и аустенитной ЛАЗ. Как видно, у первой значительно меньше коэффициент линейного расширения, но больше теплопроводность при невысоких температурах. При этом у стали 20ХМФЛ теплопроводность падает, а у стали ЛАЗ незначительно повышается с увеличением температуры.

Повышение же уровня «на всякий случай» от возможных упусков воды, а также для улучшения охлаждения стенок барабана (например, в котлах ДКВР—ДКВ) практикуется весьма часто. При этом незначительно повышается надежность работы котла, но существенно ухудшаются условия работы сепарационных устройств. По данным Госгортехнадзора подавляющее большинство упусков воды на котлах происходит при выключенных либо неисправных автоматах питания и сигнализаторах уровня.

Содержание У205 является наибольшим в зоне пароперегревателя (до 30%) и затем по ходу газов снижается до 2—5% (в нижней части холодной ступени воздухоподогревателя). Содержание 803 изменяется от 35—40% в районе пароперегревателя до 57% в нижней части холодной ступени воздухоподогревателя. Содержание Рв20з в районе пароперегревателя незначительно повышается по ходу газов (3—4%) и резко возрастает лишь в нижней части холодной ступени воздухоподогревателя до 25 и даже 38% (по-видимому, за счет сернокислотной коррозии). Содержание СаО с 10—11 % на поверхности пароперегревателя снижается до 2—5% на выходных концах труб воздухоподогревателя и трубной доске.