Незначительно отличаться

При сварке низкоуглеродистых сталей обычными методами химический состав металла шва, характеризуемый эквивалентным содержанием углерода Сэш, незначительно отличается от химического состава основного металла, характеризуемого также эквивалентным содержанием углерода Сэо. Для этих сталей Сэ.о = 0,21 ~ 0,35%иСэ.ш = 0,20 -4- 0,30%. Механические свойства металла шва зависят в основном только от скорости его охлаждения и пластических деформаций растяжения, возникающих в металле шва при его остывании.

Металл, нагревавшийся в интервале температур 500—550° С до Aet (участок рекристаллизации), по структуре незначительно отличается от основного. Если до сварки металл подвергался пластической деформации, то при нагреве в нем происходит сращивание раздробленных зерен основного металла — рекристаллизация. При значительной выдержке при этих температурах может произойти значительный рост зерен. Механические свойства металла этого участка могут несколько снизиться вследствие разупрочнения ввиду снятия наклепа.

Механические свойства металла шва и сварного соединения зависят от его структуры, которая определяется химическим составом, режимом сварки, предыдущей и последующей термообработкой. Химический состав металла шва при сварке рассматриваемых сталей незначительно отличается от состава основного металла (табл. 47). Это различие сводится к снижению содержа-

Для деталей, получаемых листовой штамповкой, характерно то, что толщина их стенок незначительно отличается от толщины исход-нон заготовки. При изготовлении листовой штамповкой пространственных деталей заготовка обычно испытывает значительные пластические деформации. Это обстоятельство вынуждает предъявлять к материалу заготовки достаточно высокие требования по пластичности.

Соответствующее табличное значение коэффициента продольного изгиба (см. табт. П2) Утабл = 0,714, что незначительно отличается от предварительно принятого, поэтому пересчета не делаем.

Толщина одной прокладки для ремня типа В 6i = l,25 мм. Примем число прокладок 2 = 4, тогда толщина ремня 6=1,25 -4 = 5 мм. Таким образом, толщина ремня 6 = 5 мм и ширина 6 = 70 мм. Площадь поперечного сечения ремня незначительно отличается от расчетной: Л = 5 • 70 = 350 мм2

незначительно отличается от ранее принятого передаточного числа i = 4.

Так как ширина этого подшипника незначительно отличается от выше рассмотренного, то расстояние между опорами не пересчитываем и значения радиальных реакций опор принимаем теми же. Коэффициенты е и У у подшипника 7609 имеют иные значения, чем у подшипника 7309, поэтому вновь определяем значения FaA, FaB и РэД:

который справедлив практически для всех металлов. В этом уравнении параметр а характеризуется упругими свойствами и пределом текучести материала, п — сопротивлением упругопластическому деформированию, склонностью к упрочнению. Обычно п находится в пределах 2...2,6 и часто незначительно отличается от 2, так что допускается принимать п равным 2.

где f (ху) = /1 (ху) + f0 (xy), а = ww + wzo — характеристика местного сжатия. Рассматривая локальное распределение напряжений и считая область контакта (со) малой по сравнению с поверхностями тел, можно считать, что это распределение незначительно отличается от распределения напряжений в упругом полупространстве с плоской свободной поверхностью, которое находится под действием сил, приложенных в области (со) свободной поверхности. Это соображение позволяет использовать известное решение Буссинеска [28] и преобразовать соотношение (2.2.80) к виду

Второе колесо можно нарезать без сдвига, ибо станочный угол зацепления асг незначительно отличается от угла профиля исходного контура.

Как видим, блок-схема программы для расчета на цифровой вычислительной машине амплитудно-частотно-массовой характеристики с учетом силы трения будет незначительно отличаться от приведенной (см. таблицу). Если при расчете амплитудно-частотно-массовой характеристики системы без трения вычисления производились по принципу трехкратного циклического процесса, при котором изменялись величины ть Ях и /2/fi, то в рассматриваемом случае за счет введения параметра v, характеризующего величину силы трения, расчет ее представляет Собой четырехкратный циклический процесс.

Как известно из теории колебаний, при таком соотношении частот амплитуды вынужденных изгибных колебаний будут относительно незначительно отличаться от статических деформаций, вызванных соответствующими возбуждающими силами. Поэтому, исследуя динамические процессы в аналогичных редукторах, можно ограничиться рассмотрением лишь крутильных колебаний вокруг оси Z, вводя необходимые поправки при вычислении приведенных моментов инерции колес1.

Значение коэфициента [j. зависит от соотношения между частотами ш и /. Если частота возмущения мала по сравнению с частотой /, то р. будет незначительно отличаться or единицы и PI от Рг. Следовательно, применение прокладки в этом случае не изменит амплитуды колебаний фундамента и окажется бесполезным. При изменении величины / и постоянном значении ш в пределах, когда «> значение коэфициента динамичности будет возрастать, и устройство прокладки станет вредным, так как амплитуды колебаний фундамента будут больше, чем без прокладки. Особенно неблагоприятное действие окажет прокладка при ш =/. Следовательно, если собственная частота колебаний машины, установленной на вибрационной прокладке, больше частот возмущающей силы, то применение прокладки бесполезно или вредно.

Вытяжка с утонением начинается после того, как dcp у колпачка заготовки будут незначительно отличаться от внутреннего диаметра готовой детали, и производится без прижима на прессах простого действия.

В это выражение входят все рассчитанные или измеренные в опыте величины: v2 определяется как удельный объем воды на линии насыщения, так как при истечения перегретой жидкости удельный объем ее будет незначительно отличаться от v'.

В практических приложениях метода можно оценить с и Г грубо, так как расчет показывает, что большая ошибка в оценке с — порядка 20 — 25% — и проистекающая отсюда ошибка в вычислении Ж по (21.22) совсем незначительно отражяются на численном значении критерия Б, который для легких теплоизоляторов, имеющих f = 600 кг/л8 и ниже [разумеется, при соблюдении условия (А)], будет незначительно отличаться^рт величины

Уже сейчас своевременно определить ход решения общей неоднородной задачи, описываемой уравнением (1), и сделать непосредственно по этому уравнению ряд замечаний. Вообще говоря, всегда можно для полуограниченной области поставить задачу, которая описывается уравнением (2) таким образом, чтобы в интервале — 1 < х < 1 g[$(x + 1)] = = / (х) и чтобы g приобретало любую необходимую форму при х^>1 Если функция К (х — t) несимметрична, то должна быть также сформулирована вторая задача для полуограниченной области, но при х<^\. Затем следует ожидать, что решения этих двух задач (обозначим их соответственно через
В результате процесса последовательных приближений должнэ быть получено значение погиба в корневом сечении, равное нулю. Это является критерием окончания расчета. Обычно уже после второго при-ближейия величина погиба в корневом сечении близка к нулю ( — 0,01 см<бп<0,01 см). Однако в результате накопления погрешностей эта величина может незначительно отличаться от 0,01 см. Тогда истинная установка определяется по формуле (43), причем в правую часть этой формулы подставляют величину установки из последнего приближения.

Вычисление эксергии влажного воздуха представляет специфическую задачу. За начало отсчёта необходимо принимать состояние влажного атмосферного воздуха, температура и влажность которого меняются в широких пределах не только в зависимости от времени, но и от погодных и климатических условий. Пренебречь этими изменениями нельзя, так как температура и влажность воздуха в таких процессах, как кондиционирование, отопление или вентиляция, для анализа которых используется эксергия влажного воздуха, могут незначительно отличаться от параметров окружающего атмосферного воздуха. Неучёт даже небольших изменений параметров окружающей среды может привести к существенным ошибкам.

Поскольку дисилициды кальция и железа сосуществую Ют в расплаве, то по термодинамическим характеристикам эта реакция должна незначительно отличаться от реакции 1 (см. табл. 29). Если содержание кремния в восстановителе <50%, то дисилицид железа может разрушаться известью по реакции: 4CaO+5FeSi2 = 2(CaSi2)+5FeSi+ 4-2CaO-SiO2. Моносилицид железа также может взаимодействовать с СаО по реакции 4CaO+10FeSi = CaSi2+

Поскольку дисилициды кальция и железа сосуществую Ют в расплаве, то по термодинамическим характеристикам эта реакция должна незначительно отличаться от реакции 1 (см. табл. 29). Если содержание кремния в восстановителе <50%, то дисилицид железа может разрушаться известью по реакции: 4CaO+5FeSi2 = 2(CaSi2)+5FeSi+ 4-2CaO-SiO2. Моносилицид железа также может взаимодействовать с СаО по реакции 4CaO+10FeSi = CaSi2+