Незначительному увеличению

Следует отметить, что наибольшее уменьшение продолжительности затвердевания наблюдается при повышении давления от атмосферного до Р=100 МН/м2, последующее повышение давления от 100 до 150 МН/м2 приводит к незначительному уменьшению времени затвердевания (рис. 46) как при поршневом (кривая /),

тельному, но незначительному уменьшению продолжительности его затвердевания.

С ростом рш значение л:°гр уменьшается. Увеличение ширины щели б от 2 до 5 мм приводит к незначительному уменьшению *%.

Опыты показывают, что при капельной конденсации стёкание конденсата с верхней трубки на трубку, лежащую под ней, приводит к незначительному уменьшению коэффициента теплоотдачи. В интервале-значении ZjGfJGn от 2 до 12 теплоотдача понижается примерно на

Таким образом, для исследованного материала переход на более низкую температуру приводит к уменьшению ресурса пластичности и некоторому повышению предела прочности как при однократном, так и при повторном деформировании. Обрат-' ный переход приводит к незначительному уменьшению предела текучести, вследствие чего диаграмма деформирования распола-

Перейдем к анализу влияния температуры Т5 на удельный расход охлаждающей воды Мв, учитывая, что при Т8 = r«opt = = idem противодавление на выходе из эжектора, коэффициент инжекции и практически параметр Af0. в. х остаются постоянными. Кроме того, по мере роста температуры Т5 сокращается изоэн-тропный перепад энтальпий t/—i2S, срабатываемый на турбине ПТП, что в соответствии с уравнениями (10.4) и (10.5) обусловливает уменьшение коэффициентов у и р, показанное на рис. 10.5, а. Однако в конечном итоге сокращение величины i/—i2s приводит к незначительному уменьшению приведенной электрической мощности ЭХУ и обусловливает некоторое возрастание параметра NO. э, как это видно из рис. 10.5, б. Таким образом, вид кривой Мв (Тб), показанной на рис. 10.5, а, определяется вариацией схем подачи воды и значений перепада энтальпий водяного потока в холодильниках ЭХУ.

ки котла, что связано с некоторым ухудшением его экономических характеристик. Кроме того, из рис. 5-12,6 видноу что увеличение непрерывной продувки более 2—3% производительности котла приводит лишь к незначительному уменьшению кратности солесодержаний котловой воды в отсеках и не может быть рекомендовано.

Введение в электролит поверхностно-активных веществ, которые в небольшом количестве попадают в 'осадок, приводит к незначительному уменьшению предела усталости (1—3%).

и уменьшение их числа (рис. 5.11, в и 5.12, в) за счет перехода в раствор. При этом сильно изменяется степень искажения кристаллической решетки (рис. 5.11, а и 5.12, а): ширина линий (311) и (220) на дифрактограммах увеличивается. Однако распределение углерода при этой нагрузке остается вплоть до разрушения сравнительно равномерным как но телу, так и по границам зерен. Снижение амплитуды напряжения до 280 МПа (и тем самым уменьшение времени нагружения) приводит к резкому возрастанию размера частиц (рис. 5.11, а и 5.12, а) и незначительному уменьшению их числа. Причем углерод перераспределяется к границам зерен, тем самым охрупчивая их. Фрактографические исследования показывают, что при этом имеет место хрупкий излом, в то время как при 0а = 340 МПа излом был хрупко-вязким. Дальнейшее понижение амплитуды напряжения до 260 МПа приводит к тому, что размер частиц уменьшается, но возрастает их количество (рис. 5.11, в и 5.12, в) за счет выпадения углерода из раствора с образованием карбидов; полуширина рентгеновских .линий (311) и (220) уменьшается (рис."5.11, а и 5.12. а). При ам-

Кадмирование. Результаты, полученные Сопвитом и Гафом (332], свидетельствуют о том, что кадмирование приводит к незначительному уменьшению усталостной прочности (от 5 до 8%). Уедден [1358] и сотрудники авиационной фирмы Фей-ри отмечали это уменьшение от 0 до 26% для некоторых сталей с высоким сопротивлением разрыву. Мур указывает, что стали с высоким сопротивлением разрыву могут стать хрупкими вследствие проникновения водорода во время гальванопокрытия и что это обстоятельство может привести к необходимости последующей термообработки; это недавно исследовалось Уедденом.

Обратим внимание на то, что Р,гр0 > РКри и увеличение числа членов ряда ведет к некоторому, часто незначительному уменьшению критической нагрузки. Ее значение приближается к определенному предельному значению Ркр сверху. Это характерно для метода Рэлея— Ритца. Определенные с помощью этого метода критические силы несколько больше истинных.

удалении от нормального падения [см. формулу (3.46) I. Поэтому указанная выше ошибка в периоде для VV—С МИС проведет лишь к незначительному уменьшению степени поляризации: Р -« 0,98 при ф0 — 42°. В то же время для зеркал интерференционного типа пиковый коэффициент отражения Rp мал лишь в непосредственной близости от резонансного угла ф0 = я/4. В результате степень поляризации для Ru—Be МИС резко падает: Р да 0,65 пин ф0 — = 42э.

5. Увеличение приведенной жесткости трансмиссии ведет к незначительному увеличению интенсивности затухания колебаний. Причем это увеличение тем больше, чем больше приведенный момент инерции рабочего органа.

Влияние рабочего диаметра d ТПС на зависимость ATi от Яп можно оценить по рис. 3.33, а (для d = 80 мм). Четырехкратное увеличение рабочего диаметра ТПС приводит к незначительному увеличению Ki при работе ТПС в стен-

электростанций может оказаться полезным. При подмешивании воздуха повышается расход электроэнергии на тягу, но стоимость этого дополнительного расхода весьма невелика, поскольку подмешивание воздуха осуществляется непосредственно перед дымососом или даже за ним и приведет лишь к незначительному увеличению сопротивления напорной части газового тракта, которое обычно невелико. Приведенные методы предотвращения конденсации водяных -паров целесообразно применять главным образом в случае установки контактных экономайзеров в действующих котельных. При проектировании новых котельных с контактными экономайзерами необходимо заранее учитывать возможность конденсации водяных паров в газоходах ,и дымовой трубе. Несмотря на осушение дымовых газов в контактных экономайзерах, вероятность конденсации водяных паров на стенках наружных боровов и дымовой трубы, по-видимому, все же больше, чем -в котельных без них, хотя конденсат и образуется в значительно меньших количествах.

учитывается множителем е°>61. Изменение среднего диаметра частиц слоя от 2 до 6 мм приводит к незначительному увеличению а^1.

Информация о контуре плоской детали заносится в ТКС-2 по правилам, приведенным в табл. 37. Каждый столбец ТКС-2 содержит информацию об одной особой окружности. Порядок заполнения столбцов соответствует последовательности обхода контура. Сведения о координатах начала и конца дуги являются, вообще говоря, избыточными. Однако практика использования ТКС-2 в автоматизированном проектировании показала, что целесообразнее вычислить эти координаты один раз и хранить наряду с координатами центра и радиусом, чем подсчитывать их в каждый момент времени, когда они понадобятся. Такая организация ТКС-2 ведет к незначительному увеличению объема памяти, требуемого для размещения ТКС-2, но процесс счета геометрических задач на ЭЦВМ сокращается в несколько раз.

тенденцию к незначительному увеличению, особенно в первых циклах, что обусловлено неупругими деформациями в резьбе. Одностороннее накопление деформаций при нагружении с заданными амплитудами нагрузок при наличии выдержек означает возможность циклического уменьшения усилий затяга в резьбовых соединениях. Потеря усилий затяга в шпильках резко усиливается при развитии макротрещин по наиболее нагруженным виткам резьбы. На стадиях статического и циклического нагружения, не связанных с образованием макротрещин, сохраняется достаточная разборность резьбовых соединений.

схема собирающего тройника такого типа показана на рис. 111-21, г. Коэффициент сопротивления его при размерах, указанных на рисунке, ?0=0,14. Установка в таком тройнике вместо конусной вставки перегородки длиной /= 1,0 приводит к незначительному увеличению коэффициента сопротивления до ?0 = 0,17.

С учетом отмеченного при изменении давления подачи от 2,0 до 1,0 МН/м2 и от 3,5 до 1,0 МН/м2 массовые расходы топлива становятся примерно равными G! = 0,707 G2 и G! = 0,535 G3l6 (Gb G, и G3i6 соответствуют давлениям подачи 1,0; 2,0 и 3,5 МН/м2) и диапазон регулирования производительности соответственно составляет 29,3— 46,5%. Снижение нижнего предела давления подачи до 0,7 или 0,8 МН/м2 приводит к незначительному увеличению предела регулирования расхода топлива. Для достижения, например, двухкратного, а иногда и большего изменения расхода топлива уровень давления системы должен быть увеличен по сравнению с первоначальным соответственно в 4 раза и более. В этом случае с учетом допустимых нижних пределов для форсунок повышенной производительности удовлетворительное распыливание топлива возможно при давлении подачи, гораздо большем по сравнению с принятыми в эксплуатации давлениями 2,0; 3,5 и 7,0 МН/м2.

Выпуск охлаждающего воздуха через перфорацию входной кромки практически не приводит к увеличению потерь в решетке, через перфорацию на вогнутой поверхности приводит к незначительному увеличению потерь, а перфорация на спинке вызывает заметное увеличение потерь, особенно в случае расположения отверстий в области максимальной кривизны спинки.

Утилизация части теплоты уходящих газов ГТУ в тепловых схемах ПГУ и ГТУ-ТЭЦ связана с некоторым повышением сопротивления выходного тракта и ростом давления газов за ГТ, что приводит к небольшому снижению электрической нагрузки, а соответственно и КПД, и к незначительному увеличению температуры газов за ГТУ. Это влияние можно оценить с помощью зависимостей, полученных авторами по характеристикам ряда современных ПГУ: